·1344· 工程科学学报，第39卷，第9期 35a Z 35 3.0 3.0 2.5 2.5 钢板表面MHF值： 钢板表面MHF值： 20 P>P>P>P>P> 2.0 P>P>P>P>P> PPPP 1.0 0.5 05 20406080100120140160180 20406080100120140160180 时间s 时间s 35 P(d) 3.0 3.0 P: P.Ps P.F P.F.Po 2.5 钢板表面MHF值： P 钢板表面MHF值： P>>>P P P>P>P>P>P> P>PoP>P>P 1.0 《 05 20406080100120140160180 020406080100120140160180 时间/s 时间s 图4钢板表面热流密度计算结果.(a)实验I；(b)实验Ⅱ；(c)实验Ⅲ；(d)实验N Fig.4 Plate surface heat flux curves,as calculated:(a)test I (b)test II (c)testI (d)test IV 2.4 2.0 品 6 MHF线 热流密度肩 Z22 02 0 钢板 钢板户区 100 200 300400500 600 700 100 200 300 400500 600 700 壁面过热度℃ 壁面过热度/℃ 图5实验【条件下滯止区沸腾曲线 图6实验I条件下平行流区沸腾曲线 Fig.5 Stagnation zone boiling curves under test I conditions Fig.6 Parallel flow zones boiling curves under the test I conditions 肩”消失，此时△T≈350℃.随后，钢板表面遵循过 果相近.因射流参数不同（见表1），测得热流密度值 渡沸腾机制，热流密度持续增加至MHF(图6中 大于Wang等所得测试值.图中并未观察到“热流 B点) 密度肩”现象，这与贴壁流速增加，稳定气膜难以形成 3.3其他条件下淬火沸腾曲线 有关.随测试参数，P等由实验Ⅱ增加至实验Ⅲ，Z 图7所示为实验Ⅱ/实验Ⅲ/实验V条件下，钢板 区热流密度曲线及MHF值均增加明显，例如P,点 表面射流滞止区(Z,区)、平行流区(Z2/Z/Z区)内 MHF增加0.6MW·m2.这与较高的射流速度增加了 P2~P。测试点热流密度曲线，与Leocadio等[u]测试结 滞止区接触压，进而增加了水的饱和温度有关.当测工程科学学报,第 39 卷,第 9 期 图 4 钢板表面热流密度计算结果 郾 (a) 实验玉; (b) 实验域; (c)实验芋; (d) 实验郁 Fig. 4 Plate surface heat flux curves, as calculated: (a) test 玉; (b) test 域; (c) test 芋; (d) test 郁 图 5 实验玉条件下滞止区沸腾曲线 Fig. 5 Stagnation zone boiling curves under test I conditions 肩冶消失,此时 驻Tsat抑350 益 . 随后,钢板表面遵循过 渡沸 腾 机 制, 热 流 密 度 持 续 增 加 至 MHF ( 图 6 中 B 点). 3郾 3 其他条件下淬火沸腾曲线 图 7 所示为实验域/ 实验芋/ 实验郁条件下,钢板 表面射流滞止区(Z1 区)、平行流区( Z2 / Z3 / Z4 区) 内 P2 ~ P10测试点热流密度曲线,与 Leocadio 等[13]测试结 图 6 实验玉条件下平行流区沸腾曲线 Fig. 6 Parallel flow zones boiling curves under the test I conditions 果相近. 因射流参数不同(见表 1),测得热流密度值 大于 Wang 等[1] 所得测试值. 图中并未观察到“热流 密度肩冶现象,这与贴壁流速增加,稳定气膜难以形成 有关. 随测试参数 vJ、籽W等由实验域增加至实验芋,Z1 区热流密度曲线及 MHF 值均增加明显,例如 P7 点 MHF 增加 0郾 6 MW·m - 2 . 这与较高的射流速度增加了 滞止区接触压,进而增加了水的饱和温度有关. 当测 ·1344·