实验室研究和现场观察的大量事实足以证明，振动出大大地改善了受矿巷道内矿 石流动性。由于此时矿石受到重力，旷粒间相互摩擦力和振动波传递的干扰力的作用， 而产生相当复杂的运动，至目前为止还未建立起成熟的理论和获得研究成果，以作为衡 量振动出矿在这方面的效果。为此，本文提出以振动出矿机受矿端运动轨迹特征为基础 的受振物料干扰强度概念，间接对这一问题进行一些探讨。 对于单轴振动出矿旷机，主要考虑受矿端处振动干扰扩大了矿旷石拱的跨度，起到破拱 作用（如图2所示)，可得 S.=Gr Icos(r +Q8 -a) 式中S,一受振物料千扰强度，m, Gr一轨迹椭圆长轴长度，m y'一轨迹椭圆长轴与台面夹角，degQ8一放矿静止角计算值，Q0=45°+片， 其余符号同前。 图2单轴掀机运动示意图 3双船版机运动示意图 Fig.2 Illustration for the action Fig,3 Illustration for the action of the of the uniaxial vibrating feeder biaxial vibrating feeder 对于双轴振动出矿机，改善矿石流动性主要表现在使物料顺拉表面间摩擦力减小， 物料成拱所需的颗粒间的夹持力减小，而削弱了成拱作用（如图3所示)，可得 S,=Grsin (y-a) 符号均与前述同。 2工作参数电算优化 从上面理论分析中得到的振动出矿效果的三个衡量指标可以看出，能反映矿岩物料 放出流动性的参量有内摩擦角和阻尼系数。对于矿旷石自然安息角，在一定程度上反映了 矿岩物料流动性，但在振动出矿机工作参数确定时仅被用来确定眉线角，而工作台面外 伸长度常受巷道和出矿设备限制，选用有利于放矿可控性的矿旷石自然安息角常用值。 此外，根据国内使用振动出矿机的经验和参考现有的一些科研成果，选取如表1所 示的给定参量值作为电算分析的已知条件，选取如表2所示的参数作为电算优化变量和 约束条件。 11实验室研究 和现场观察的大量事实足以证明 ， 振动出矿大大地改善 了受矿 巷道内矿 石流动 性 。 由于此时矿石受到重力 ， 矿粒 间相互摩擦 力和 振动 波传递 的干扰力 的作用 ， 而 产生相 当复杂的运动 ， 至 目前为止还未建立起 成熟 的理论 和获得研究成果 ， 以作 为衡 量振动 出矿在这方面的效果 。 为此 ， 本 文提出以振动 出矿机受矿端运动轨迹特征 为基础 的受振物料千扰强 度概念 ， 间接对这一 问题进行一些探讨 。 对 于单轴 振 动 出矿 机 ， 主要考虑受矿端处振动 干扰扩大 了矿石拱 的跨度 ， 起到破 拱 作用 如图 所示 ， 可 得 ‘ 一 式 中 。 一受振 物料干扰强度 ， ， 一轨迹椭 圆 长轴 长度 ， 尹一轨迹椭 圆长轴 与 台面夹 角 ， 一放矿静止 角计算值 ， 二 “ 功 。 ， 其余符号 同前 。 卜 图 单 轴振机运 动 示意图 图 双 抽 丛 振机运 动示意图 · ， 对 于双轴 振 动 出矿 机 ， 改 善矿 石 流动性 主要表现在使物抖 颖粒 表面间摩擦 力减小 ， 物料 成拱 所需 的 颗粒 间的夹 持力减小 ， 而削弱 了成拱作用 如 图 所 示 ， 可 得 。 ‘ 一 符号均与前述 同 。 工作参数电算优化 从上面理论分析中得 到的振动 出矿效果的三个衡量指标可以看出 ， 能反映矿岩物料 放 出流动性的参量有内靡擦角和阻尼 系数 。 对于犷右自然安息角 ， 在一定程度上 反映 了 矿岩物料流动性 ， 但 在振动 出矿机工作 参数确 定时仅被 用来确定眉线 角 ， 而 工作台面 外 伸长度常受 巷二直和 出矿设备限制 ， 选 用有利于放矿可控性的矿石 自然安 息角常 用值 。 此 外 ， 根 据 国内使用振动 出矿机的经验和参考现有的一些科研 成果‘ 选取如表 所 示的给 定 参 量值作 为电算 分析的 已知 条件 ， 选取 如表 所示的参数作 为电算优 化变量和 约 束 条件