。346 北京科技大学学报 第31卷 240 当累积变形量为1.0时，在700℃~850℃条件下压 220 制时，界面化合物层厚度变化不大，为0.8~1m, 900℃时其厚度增加了1倍多，在950℃时达到约 2.3m. 参考文献 100 I]Huang X.Tsuji N.Hansen N,c al.Microstructural evol tion during accumulative roll-bonding of commercial purity aluminum. 60 Mater Sci Eng A.2003.340.265 406080100120140160180200220 [2 Staito Y,Utsunomiy H.Novel ultra high straining process for 变形量% bulk materials development of the accumulative ollbonding 图13变形量对剪切强度的影响（变形温度：850℃ (ARB)process.Acta Mater.1999.47(2):579 Fig.13 Influence of deformation on the shear strength the defor [3 Kmllics G.An examinat ion of the accumulative rol-bonding pro mation tem perature is 850 C) cess.J Mater Process Technol.2004.152(1):154 [4 Kitazon K.Novel manufacturing process of closedcell aluminum 由此可以看出，考虑到变形温度的升高和变形 foam by accumulative rollbonding.Scripta Mater.2004.50 量的增大均会促进结合界面金属间化合物的生成. (3):495 因此，对于TA1/Q235钢的热轧复合，较佳的复合 [5 Kwan C.Wang Z R.Kang S B.Mechanical behavior and mi- crostructural evoltion upon annealing of the accumultiveo 工艺参数为：变形温度为800~900℃，累积变形量 bonding (ARB)processed Al alby 1100.Mater Sci Eng 4. 为10~1.5.对于实际轧制复合，由于轧辊与轧件 2008.480.148 接触时间较短，因此变形温度和累积变形量可以取 [6 Jiang L,Perez-prado M T,Gruber PA.ct al.Texture,mi- 上限值. crostructure and mecharical pperties of eqiaxed ultrafine grained Zr fabricated by accumulative roll bonding.Acta Mater. 3结论 2008.56(3):1228 [7 HeC Y,Xu R C.Ren X P,et al.Micmstructure and bonding (1)各组元变形随总应变的增加而增加.Q235 interface of TAl/Q235 cld plate manufactured by ARB process. 钢的应变随总应变的变化基本成线性关系.随着总 Nonferrous Met,2007.59(3):1 应变的增加，TA1与Q235钢的变形程度的差别增 (何春雨.许荣昌，任学平，等。累积叠轧焊制备钛钢复合板的 大.但是，当真应变大于1.0时，二者的变形差基本 组织与结合界面.有色金属，2007,593)：1) [8 Xu R C.Tang D.Ren X P.et al.Improvement of the quality 上维持在1.0左右.TA1的应变在850~900℃范 and m echanical pmoperties of a plain carbon steel by accumulati ve 围内发生突变，并伴随着径向变形差值增大 roll-bonding.J Univ Sci Technol Beijing,2005,27(4):448 (2)当变形温度小于850℃时，在Q235钢侧， (许荣昌，唐狄，任学平，等.累积叠轧焊工艺改善普碳钢材料 呈现出非常明显的垂直于压缩方向的变形组织；当 性能特征.北京科技大学学报.2005.27(4)：448) 复合变形温度为850~950℃时，在Q235钢侧出现 Xu R C.Tang D.Ren X P.et al.Mechanics properties of metal materials strengthened by accumulative roll bondn process. 了明显的铁素体柱状晶组织，对称分布在钛的两侧， Univ Sci Technol Beijing.2005.27(4):448 晶粒排列整齐，几乎都垂直于界面，并且随着温度升 (许荣昌，唐狄，任学平，等.累积叠轧焊强化金属材料的力学 高，铁素体晶粒粗化. 性能.北京科技大学学报.2007.293)：310) (3)变形温度的升高和变形量的增大均会促进 [10 Dong C W,Li Y F.Ren X P.Joint interface characteristics of 结合界面金属间化合物的生成.当累积变形量小于 TA 1/Q235 clad plates manufactured by accumulative rol-bond ing,J Univ Sci Technol Beijing,2008,30(3):249 L.5,变形温度为850℃时，金属间化合物的厚度为 (董成文，李艳芳，任学平.TA1/Q235钢复合板累积叠轧焊 0.7~1m:当变形量增加至2.0时，厚度约1.7m. 界面特性.北京科技大学学报，2008.30(3)：249)图13 变形量对剪切强度的影响( 变形温度:850 ℃) Fig.13 Influence of deformation on the shear strength ( the defor￾mation tem peratu re is 850 ℃) 由此可以看出, 考虑到变形温度的升高和变形 量的增大均会促进结合界面金属间化合物的生成 . 因此, 对于 TA1/Q235 钢的热轧复合, 较佳的复合 工艺参数为 :变形温度为 800 ～ 900 ℃, 累积变形量 为 1.0 ～ 1.5 .对于实际轧制复合, 由于轧辊与轧件 接触时间较短, 因此变形温度和累积变形量可以取 上限值. 3 结论 ( 1) 各组元变形随总应变的增加而增加 .Q235 钢的应变随总应变的变化基本成线性关系.随着总 应变的增加, TA1 与 Q235 钢的变形程度的差别增 大.但是, 当真应变大于 1.0 时, 二者的变形差基本 上维持在 1.0 左右.TA1 的应变在 850 ～ 900 ℃范 围内发生突变, 并伴随着径向变形差值增大. ( 2) 当变形温度小于 850 ℃时, 在 Q235 钢侧, 呈现出非常明显的垂直于压缩方向的变形组织 ;当 复合变形温度为 850 ～ 950 ℃时, 在 Q235 钢侧出现 了明显的铁素体柱状晶组织, 对称分布在钛的两侧, 晶粒排列整齐, 几乎都垂直于界面, 并且随着温度升 高, 铁素体晶粒粗化 . ( 3) 变形温度的升高和变形量的增大均会促进 结合界面金属间化合物的生成 .当累积变形量小于 1.5, 变形温度为 850 ℃时, 金属间化合物的厚度为 0.7 ～ 1μm ;当变形量增加至2.0时, 厚度约1.7μm . 当累积变形量为 1.0 时, 在 700 ℃～ 850 ℃条件下压 制时, 界面化合物层厚度变化不大, 为 0.8 ～ 1 μm, 900 ℃时其厚度增加了 1 倍多, 在 950 ℃时达到约 2.3μm . 参 考 文 献 [ 1] Huang X, Tsuji N, Hansen N, et al.Microstructural evolu tion during accumulative roll-bonding of commercial pu rit y aluminum . Mater Sci Eng A, 2003, 340:265 [ 2] St aito Y, Utsunomiy H .Novel ultra-high straining process for bulk mat erials-developmen t of the accumulative roll-bonding ( ARB) process.Acta Mater, 1999, 47( 2) :579 [ 3] Krallics G .An examination of the accumulative roll-bonding pro￾cess.J Mater Process Technol, 2004, 152( 1) :154 [ 4] Kitazon K .Novel manufacturing process of closed-cell aluminum foam by accumulative roll-bonding .Scripta Mater, 2004, 50 ( 3) :495 [ 5] Kwan C, Wang Z R, Kang S B.Mechanical behavior and mi￾crostructu ral evolution upon annealing of the accumulative roll￾bonding ( ARB) processed Al alloy 1100.Mater S ci Eng A , 2008, 480:148 [ 6] Jiang L, Perez-prado M T, Gruber P A, et al.Texture, mi￾crostructu re and mechanical properties of equiaxed ultrafine￾grained Zr fabricated by accumulative roll bonding .Acta Mat er, 2008, 56( 3) :1228 [ 7] He C Y, Xu R C, Ren X P, et al.Microstructure and bonding interface of TA1/ Q235 clad plat e manuf actured by ARB process. Nonf errous Met, 2007, 59( 3) :1 ( 何春雨, 许荣昌, 任学平, 等.累积叠轧焊制备钛钢复合板的 组织与结合界面.有色金属, 2007, 59( 3) :1) [ 8] Xu R C, Tang D, Ren X P, et al.Improvement of the qualit y and m echanical p roperties of a plain carbon st eel by accumulati ve roll-bonding .J Uni v S ci Technol Beijing, 2005, 27( 4) :448 ( 许荣昌, 唐狄, 任学平, 等.累积叠轧焊工艺改善普碳钢材料 性能特征.北京科技大学学报, 2005, 27( 4) :448) [ 9] Xu R C, Tang D, Ren X P, et al.Mechanics properties of metal mat erials strengthened by accumulative roll bonding process.J U niv Sci Technol Beijing, 2005, 27( 4) :448 ( 许荣昌, 唐狄, 任学平, 等.累积叠轧焊强化金属材料的力学 性能.北京科技大学学报, 2007, 29( 3) :310) [ 10] Dong C W, Li Y F, Ren X P.Joint int erface charact eristics of TA1/Q235 clad plat es manuf actured by accumulative roll-bond￾ing.J U niv Sci Technol Beijing , 2008, 30( 3) :249 ( 董成文, 李艳芳, 任学平.TA1/ Q235 钢复合板累积叠轧焊 界面特性.北京科技大学学报, 2008, 30( 3) :249) · 346 · 北 京 科 技 大 学 学 报 第 31 卷