·6 工程科学学报，第38卷，增刊1 SiO. (a) 0.1 0.9 、0.1 0.8 02 0.8 02 0.74 0.3 0.7 0.3 0.6 0.4 0.6 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 04 0.6 04 J400 0.6 03 0.7 03 6000.7 50 0.2 0.8 02 0.8 0.1 0.9 0.1 1400 09 16M00C 09080产06b57gt00 质量分数/SiO,+Mn0+(Gr.0) 质量分数S0.+Ca0+AL,0) Si0. 0.9/0.1 0.91 0.1 0.8 0.2 0.8 0.2 0.7 03 0.7 0.3 0.6 0.4 0.6 04 0.5 0.5 0.5 0.5 1400 0.4 1400 0.6 0.4 0.6 0.3 6000.7 0.3 160007 500 L500 0.2 0.8 0.2 0.8 0.11 0.9 0.1 0.9 400 caw9876720, 质量分数Si0,+Ca0+1.0) 质量分数s0.+Ca0+A1.01 图8VOD精炼过程中夹杂物成分变化：(a)VOD破空：(b)脱氧后：(c)吹氩10min:(d)吊包前 Fig.8 Variation of inclusion composition in VOD process:(a)after vacuum treatment:(b)after deoxidation:(c)argon blowing for 10 min:(d) end VOD 2.0 亿☑富铁氧化物夹杂比例 T=1873K 70 1.5F%-0.015 MgALO 60 1.0 0.5 40 0 30 -05 41.0,+Mg410+aAl.0 CaAL,O 20 -1.0 10 -1.5,0 第1炉 算3炉 2.0L -20-1.5-1.0-0.500.51.01.52.0 试验炉次 1og(溶解Ca质量分数10) 图9VOD吊包前钢中富铁夹杂比例 Fig.9 Proportion of rich-Fe0 inclusion before end of VOD process 图10不锈钢钙处理稳定相图 Fig.10 Stability phase diagram of calcium treatment in stainless 3[Ca]+4(Al203)=3(Ca0-AL03)+2[l],(5) steel logK=33.17-39532 (6) T 或者钙镁铝酸盐复合夹杂物. 脱氧后加入CaSi线后，钢液中溶解Ca质量分数 3结论 多控制在0.002%~0.003%范围内，基本可以满足对 (1)不锈钢真空搅拌化渣促进了钢渣间的接触， 夹杂物变性要求.统计各工序夹杂物中Mg0含量，如 可使脱氧产物迅速进入炉渣中并与炉渣发生反应后吸 图11所示.脱氧后多数夹杂物含有MgA山20，而随着 附，达到全氧含量降低的目的.而钢包软吹时间需大 钙处理后反应时间的延长，MgA1,O,被处理为钙铝酸盐 于10min.工程科学学报，第 38 卷，增刊 1 图 8 VOD 精炼过程中夹杂物成分变化: ( a) VOD 破空; ( b) 脱氧后; ( c) 吹氩 10 min; ( d) 吊包前 Fig． 8 Variation of inclusion composition in VOD process: ( a) after vacuum treatment; ( b) after deoxidation; ( c) argon blowing for 10 min; ( d) end VOD 图 9 VOD 吊包前钢中富铁夹杂比例 Fig． 9 Proportion of rich-FeO inclusion before end of VOD process 3［Ca］+ 4( Al2O3 ) = 3( CaO·Al2O3 ) + 2［Al］，( 5) logK = 33. 17 － 39532 T ． ( 6) 脱氧后加入 Ca--Si 线后，钢液中溶解 Ca 质量分数 多控制在 0. 002% ～ 0. 003% 范围内，基本可以满足对 夹杂物变性要求． 统计各工序夹杂物中 MgO 含量，如 图 11 所示． 脱氧后多数夹杂物含有 MgAl2O4，而随着 钙处理后反应时间的延长，MgAl2O4被处理为钙铝酸盐 图 10 不锈钢钙处理稳定相图 Fig． 10 Stability phase diagram of calcium treatment in stainless steel 或者钙镁铝酸盐复合夹杂物． 3 结论 ( 1) 不锈钢真空搅拌化渣促进了钢渣间的接触， 可使脱氧产物迅速进入炉渣中并与炉渣发生反应后吸 附，达到全氧含量降低的目的． 而钢包软吹时间需大 于 10 min． ·6·