·408 北京科技大学学报 1994年No.5 为衡量地下工程稳定的标志，假定地下工程表面围岩允许变形为“。，有： Wm=uo-gh (7) 式中，飞一喷层的可缩率， 当围岩应力小于gms时，式(6)和式(7)中的gm由式(S)确定；当围岩应力大于9ax时， 式(6)和式(7)中9等于围岩应力.喷层弹性模量由下式近似确定： E=qmax (8) 由于4b2远小于L,4的影响可以忽略.钢筋网的作用在计算中采用换算截面法处理9， 此时，喷层厚度由h增加到h‘,并有： h'=h+nπR/S (9) 式中，n=EE;E,R一钢筋的弹性模量和半径；S,-钢筋间距. 将式(9)代人式(5)~(8)就可以确定出锚喷网支护参数p1。t,E、t。和专之间的关 系，从而得到合理的支护参数. 3实例分析 在淮南矿区一埋深700m的巷道中，a=1.4m,b=100m,锚杆长度为1.8m,锚杆间排距依 据经验选为t。=t,=600mm,”=400mm,锚杆拉拔力p=60kN;喷层则必须具备足够的抗 压强度、与围岩收敛变形相适应的极限变形量以及与巷道刚度相适应的变形模量，此时，ξ= 3%,t,=18MPa,厚度为100mm;金属网选用①6mm圆钢制成的钢筋网，网孔为150mm×150 mm,E.=20000MPa;围岩允许变形u,=320mm. 将上述参数代人式(5)，可以得到qm=39.56MPa<(3~5)9,其中的系数值(3~5) 是开挖引起的应力集中系数，取qma=5MPa,9=87.5MPa,代入式(8)得，E=2917MPa,n=68, 由式(6)得：wma=1020mm>-5h',说明上述参数不是最合理的.由图2可以看出，围岩 (a) 2000 13000 2000日 1000 1000 12 期 孔深/m 1测孔：2波速-孔深曲线；3松动区 图2巷道开挖(a)15d和(b)70d时围岩松动区实测结果 Fig.2 Measured data of broken rock zone in (a)15d and (b)70d after drivage of roadway 松动范围为1.5~2.0m,喷层在90d以后出现开裂和掉渣现象.如果仅调整喷层厚度，当h =149mm时，上述参数才是合理的. (下转413页)· · 北 京 科 技 大 学 学 报 望辫 年 为衡量 地 下工 程 稳 定 的标志 假定 地下 工 程 表 面 围岩允许 变形 为 。 ， 有 。 一 亡 式 中 ， 亡一 喷层 的可 缩率 当围岩 应力小 于 时 ， 式 和 式 中的 由式 确 定 当围岩 应力大于 时 ， 式 和 式 中 等 于 围岩 应力 喷层 弹性模量 由下 式 近 似确 定 老 由于 拼 ’ 远 小 于 ， 拜 的影 响 可 以 忽 略 钢 筋 网 的 作 用 在 计 算 中采 用 换 算 截 面 法 处 理 阎 ， 此 时 ， 喷层 厚度 由 增 加 到 ‘ ， 并有 厂 粼 式 中 ， ” 一 ， 一 钢 筋 的 弹性 模量 和半 径 ，一 钢筋 间距 · 将式 代人 式 一 就 可 以 确定 出锚 喷网支护参数 、 、 、 、 。 、 ’ 和 哲之 间 的 关 系 ， 从而 得到 合理 的支 护参数 实例分析 在 淮 南 矿 区 一 埋 深 的巷 道 中 ， ， ， 锚杆 长度 为 ， 锚 杆 间 排 距 依 据 经 验 选 为 ， 卫 ， 粉 二 刀 ， 锚 杆 拉 拔 力 二 喷 层 则 必 须 具 备 足 够 的抗 压 强 度 、 与 围 岩 收敛 变形 相 适 应 的极 限变形 量 以 及 与巷 道 刚 度 相 适 应 的 变 形 模 量 ， 此 时 ， 七 ， 一 ‘” ， 厚 度 为 ， “ ， 金 属 网选用 中 圆钢制 成 的 钢 筋 网 ， 网孔 为 ‘ “ ， 围岩 允许变形 。 将上 述 参数代 人式 ， 可 以 得 到 叼 一 ， 其 中 的 系 数 值 一 是开挖引起的应力集 中系数 ， 取 叮 ， 叮 ， 代人式 得 ， ， 名 ， 由式 得 。 一 七 ’ ， 说 明 上述 参数 不 是最 合理 的 由 图 可 以 看 出 ， 围岩 一。假侧、日 ︶‘，凡，且‘ 孔 深 测 孔 二 波速 一 孔深 曲线 松 动 区 图 巷道开挖 和 时围岩松动区 实测结果 珑 凡】曰 川纽 犯 刀困祀 匆 团 肋 加 血 面 ， 找班 ” 松 动范 围为 一 ， 喷层 在 以后 出现 开裂 和 掉 渣 现 象 如 果 仅 调 整 喷层 厚 度 ， 当 时 ， 上 述 参数才 是 合理 的 下 转 页