了值是在r=gP条件下求出的：而∫值是在t=g9+C条件下求得的，P与P 是不同试验条件下的内摩擦角，因此t=gP和：=gP是两个具有不同含义的 摩擦系数。故按式(6-14)计算的实质是假定试件已被剪断，抗剪断强度已经消失， 内聚力=0，这时，坝基只依靠剪断后的摩擦力来维持稳定，所以K:值实际上是 稳定的下限，只要求K:≥1.0~1.1即可保证安全了。如按式(6-15)计算，是 考虑尚未出现剪断面（试件末被剪断）的条件下的稳定系数，这时内聚力c≠0， 但©值与试件取样及试验条件有关，一般变化较大，故对Kc的取值一般也采用 较高的安全系数。 (二)浅层滑移的稳定性分析 如前所述，坝基浅层滑移往往沿分布于坝体混凝土与基岩接触面以下不 深的、近于水平的软弱结构西域风化破碎岩体而发生，因此，可按上述表层滑移 情况进行简化计算。但应注意的是，此时应采用软弱岩石或破碎岩体的抗剪强度 指标，而不能采用混凝土与岩石间的抗剪强度或抗剪断强度指标。 如果坝基的抗滑稳定在表层及浅层的地基都不能满足设计要求，除可增 大坝体体积（清基加深）或进行固结灌浆外，还可采取如下措施： 1)将坝基基岩面开挖成向下游拾高的斜面或台阶状，如图6-l4(a)所示： 2)在基岩中增设齿槽，如图6-146)所示： 3)用岩错加固坝基岩体，如图6-14(c)所示： 4)利用下游 的基岩抗力体，如 图6-14(d)所示 (三)深层滑 移的稳定性分析 当坝基较深 处存在着三组或三组以上的软弱 结构面时，往往出现坝基的深层 滑移。在进行稳定性的分析中， 应首先弄清软弱结构血的埋藏条