变形,但是因水平岩体不允许水平方向膨胀,便 实验 产生水平方向挤压应力,即侧向水平应力,它的 编号火大削系统压力燃料及用量灭火时间 火焰状态 大小与自重应力成正比。水力挤出措施注水压 力最小应当克服水平侧向应力才有可能压裂煤 清水 煤油70021.92 小火后熄灭 体,因此,压裂疏松煤体的注水压力P应为 由大火变为 6煤油700 式中,P为注水压力MPa,μ为煤的泊松比;H煤层 4结论 埋深,m;y为上覆岩层的容重,tm3。 (1)水力挤出与超前排放孔等防突措施相 试验工作面的埋藏深度为681m,计算得自比,措施工程量低、操作工艺简便,施工安全, 重应力为1703MPa。工作面煤层的泊松比为 是一种方便高效的防突措施。 0.2~04,取中间值03,则由式(1)得注水压力 (2)水力挤出措施消除突出的主要机理: P>7.29MPa,由于从泵站到工作面注水管路压 是改变了工作面前方应力分布,应力集中带前移 力要损失一部分,60mW2EB运输巷的实际注卸压带增宽;二是储存在煤体中的瓦斯得到了较 水压力一般为8~12MPa现场试验时还发现在煤 为充分的释放,瓦斯含量降低,瓦斯压力减小 相对较硬的区域注水所需压力更大,最大值达到 从而消除了发生突出的主要动力。 15MPa。因而注水压力不仅和前方煤体受力有 关,而且也和煤体物理力学性质相关。现场试验 参考文就 时采取单孔注水,由低压(3~5MPa)→中压(6~ 陈红.中国煤矿重大事故中的不安全行为研究M].北京:科学 8MPa)→高压(9~12MPa)依次调压注水,这 出版社,200620-21 样不仅能够有效的压裂煤体,而且能够使得煤体 Chen Hong. The analysis of unsafe behavior of colliery fatal hazard 得到较充分的湿润。 accidents in China[M. Beijing: Science Press, 2006: 20-21 开始 卩2赵正宏,许绛垣,刘孝等.工业安全管理的实用事故模型及剖 识别特征点 扫描点二值化 Zhao Zhenghong, Xu Jiangyuan, Liu Xiao, et al Analysis of industry safety managem ent model[]. Science and Technology of Labour Protection. 1999, 19(3): 17-20 计算距离 阝3胀张胜强.我国煤矿事故致因理论及预防对策研究[D].杭州浙江大 学,2004:6-7 Zhang Shengqiang. The study on our country's coal mine accident- 距离匹配 causing theory and prevention countermeasures [D]. Hangzhou: Zhejiang University, 2004: 6-7. 识别结束 [4]辛希孟.通讯技术在矿山中的应用分析[A].信息技术与信息服 图3BPGA计算过程 务国际研讨会论文集[C].北京:中国社会科学出版社,1994258299 Calculation process of BP-GA 3实验结果及分析 XX: XXXXXXXXXXXXXXXXX 用选择的复合灭火添加剂及清水开展对比灭6J谢希德,创造学习的新思路[人民日报,19812310×e 火实验,实验结果见表1,可以看出符合添加剂的xdxx07030 加入较大地缩短了细水雾的灭火时间,虽然实验 6西安电子科技大学.光折变自适应光外差探测方法[P中国专 Ⅱ-ⅣV实验条件已经尽可能相同,但是灭火时间却有 利:01128777,1989-07-26 差异,重复更多实验灭火时间相差都有数秒钟的时 7GB/7714-2005,文后参考文献著录规则[S 间。 [8]王明亮.关于中国学术期刊标准化数据库系统工程的进展 表1纯细水雾和含复合添加剂细水雾灭火时间 Leb/ol]http://www.cajdd.educm/pub/wml.txt/980810-2.htm, Table 1 The extinguish time of pure water mist and contain 1998-08-16/1998-10-043 变形，但是因水平岩体不允许水平方向膨胀，便 产生水平方向挤压应力，即侧向水平应力，它的 大小与自重应力成正比[7]。水力挤出措施注水压 力最小应当克服水平侧向应力才有可能压裂煤 体，因此，压裂疏松煤体的注水压力 P 应为： P H   −  1 （1） 式中，P 为注水压力 MPa;μ为煤的泊松比;H 煤层 埋深,m;γ为上覆岩层的容重,t/m3。 试验工作面的埋藏深度为 681 m，计算得自 重应力为 17.03 MPa。工作面煤层的泊松比为 0.2~0.4，取中间值 0.3，则由式（1）得注水压力 P  7.29 MPa，由于从泵站到工作面注水管路压 力要损失一部分，-660 m W2EB8 运输巷的实际注 水压力一般为 8~12 MPa。现场试验时还发现在煤 相对较硬的区域注水所需压力更大，最大值达到 15 MPa。因而注水压力不仅和前方煤体受力有 关，而且也和煤体物理力学性质相关。现场试验 时采取单孔注水，由低压（3～5MPa）→中压（6～ 8 MPa）→高压（9～12 MPa）依次调压注水，这 样不仅能够有效的压裂煤体，而且能够使得煤体 得到较充分的湿润。 图 3 BP-GA 计算过程 Fig.3 Calculation process of BP-GA 3 实验结果及分析 用选择的复合灭火添加剂及清水开展对比灭 火实验，实验结果见表 1，可以看出符合添加剂的 加入较大地缩短了细水雾的灭火时间，虽然实验 Ⅱ-Ⅳ实验条件已经尽可能相同，但是灭火时间却有 差异，重复更多实验灭火时间相差都有数秒钟的时 间。 表 1 纯细水雾和含复合添加剂细水雾灭火时间 Table 1 The extinguish time of pure water mist and contain compound additives 4 结 论 （1）水力挤出与超前排放孔等防突措施相 比，措施工程量低、操作工艺简便，施工安全， 是一种方便高效的防突措施。 （2）水力挤出措施消除突出的主要机理：一 是改变了工作面前方应力分布，应力集中带前移， 卸压带增宽；二是储存在煤体中的瓦斯得到了较 为充分的释放，瓦斯含量降低，瓦斯压力减小。 从而消除了发生突出的主要动力。 参考文献: [1]陈 红．中国煤矿重大事故中的不安全行为研究[M]．北京：科学 出版社，2006:20-21． Chen Hong. The analysis of unsafe behavior of colliery fatal hazard accidents in China[M]. Beijing: Science Press, 2006:20-21 [2]赵正宏，许绛垣，刘 孝,等．工业安全管理的实用事故模型及剖 析[J]．劳动保护科学技术，1999，19（3）：17-20． Zhao Zhenghong, Xu Jiangyuan, Liu Xiao,et al. Analysis of industry safety management model[J]. Science and Technology of Labour Protection ,1999，19（3）：17-20. [3]张胜强．我国煤矿事故致因理论及预防对策研究[D]．杭州:浙江大 学，2004:6-7． Zhang Shengqiang. The study on our country’s coal mine accident￾causing theory and prevention countermeasures [D]. Hangzhou: Zhejiang University, 2004:6-7. [4]辛希孟.通讯技术在矿山中的应用分析[A]. 信息技术与信息服 务国际研讨会论文集[C]. 北京:中国社会科学出版社,1994.258-299. Xin Ximeng. XXXXXXXXXXXXXXXXX[A]. XXXXXXXX [C]. XX:XXXXXXXXXXXXXXXXX,1994.258-299. [5]谢希德.创造学习的新思路[N].人民日报,1998-12-25(10). Xie Xide. XXXXXXXXXXXXXXX [N].XXXXXXXX,1998-12-25(10). [6]西安电子科技大学.光折变自适应光外差探测方法[P].中国专 利:01128777, 1989-07-26. [7]GB/T 7714-2005, 文后参考文献著录规则[S]. [8]王明亮 .关 于中国 学术期 刊标 准化数 据库系 统工程 的进展 [EB/OL]. http: //www. cajcd.edu.cn/pub/wml. txt/980810-2.htm, 1998-08-16/1998-10-04. 实验 编号 灭火剂 系统压力 /MPa 燃料及用量 /mL 灭火时间 /s 火焰状态 Ⅰ 清水 1.6 煤油 700 21.92 由大火变为 小火后熄灭 Ⅱ 复合添加剂 第一次实验 1.6 煤油 700 3.77 由大火变为 小火后熄灭