品 e aTiws=ta 或 ti=Ae,t:-Ae,to=Ac Q- 品 ,t=Ae 由上式可得： Int=lnA+RT 根据其直线斜率Q/R,便可求出扩散激活能Q值。 根据图3中的实验结果，各硬度峰值的温度T(K)、1/T、时间t及1nt如表1所示。 表1 形变时效硬度峰值的温度T(K)、1/T、时间t及1nt 温度 温度 时间 (℃) T(K) 1/T t(秒) lat 200 473 0.00211 10800 9.28 250 523 0.00191 1800 7.49 300 573 0.00175 420 6.04 根据表1中的数据可以作图（图4），根据表1及图4求得A=6.1×10一5，斜率Q/R= 8997,Q=17820卡/克原子。已知碳在a-Fe 中的扩散激活能Q=20000卡/克原子，氮氨在a- Fe中的扩散激活能Q=17950卡/克原子。本实 验中求得的形变时效时的扩散激活能为17820 卡/克原子，接近于氮在a-Fe中扩散的Q值 (17950卡/克原子)，这表明在拉伸变形10% 后在200°~300℃人工时效时主要是氮原子通 过扩散向位错附近襄集，与位错交互作用，看 1.51.61.71.81.92.02.1×10 来，固溶氯原子通过扩散与位错交互作用形成 1/T 柯垂气团，可能是形变后的人工时效引起硬化 图4形变时效时各硬度峰值 及脆化的主要原因。 的lnt与1/T之间的关系 2.轧制工艺参戴及冷却速度对A1N析出及形变时效效应的影响 假如改变轧制工艺参数及轧后冷却速度能促进AIN析出，以减少固溶氮含量，就可减小 形变时效效应。这里用形变时效后的硬度与变形后的硬度之差（△HRB)来表示形变时效效 应。 首先分析一下板坯加热和控轧过程中A1N溶解及析出的可能性。AIN溶解、析出的热 力学条件可用溶解度积与温度的关系式来表示，根据文献〔12)报导，A1N在奥氏体中的溶 解度积与温度的关系式很多，大同小异： 1og:o〔A1%)〔N%)=-6770/T+1.03 (1) Iog1〔AI%)〔N%)=-7400/T+1.95 (2) 1og:〔A1%)〔N%)=-7184/T+1.79 (3) 1og:(A1%)(N%)--7500/T+1.48 (4) l0g1〔A1%)〔N%)=-6180/T+0.725 (5) 2?夕 一一互 ， ， “ ， 或 由上式可得 肠 。 八 一 一 二 一旦二 肠 ，， 乌 匕 不厂 下『一 根据 其直线斜 率 ， 便可求出扩散激 活能 值 。 根据 图 中的实验结果 ， 各硬度峰值 的温度 、 表 形 变时效硬度峰值 的温度 、 、 、 时间 及 如表 所示 。 时间 及 温 度 ℃ 温 度 时 间 秒 根据表 中的数据可以作图 图 ， 根据表 及图 求得 ， 卡 克原子 。 巳知碳在 一 中的扩散激活能 。 。 。 卡 克原子， 氮在 中的扩散激活能 二 卡 克原子 。 本实 脸中求得 的形变时效时 的扩散激活 能为 卡 克原子 ， 接近于氮在 一 中扩散的 值 毛 卡 克原子 ， 这表 明在拉伸变形 一 后在 。 。 ℃ 人工时效时主要是 氮原子通 过扩散 向位错附近聚集 ， 与位错交互作用， 看 来 ， 固溶氮原子通过扩散与位错文互作用形成 柯垂气团 ， 可能是形 变后 的人工 时效 引起硬 化 及脆化的主要原因 。 丁 ， 斜率 一不门 。 图 形 变时效 时各硬 度峰值 的 与 之 问的关 系 轧 翻工 艺 橄及冷却璐度对 析 出及形变时效效应 的形晌 假如改变轧制工艺参数及轧后 冷却速度能促进 析出 ， 以减少 固溶氮 含量 ， 就可减小 形变时效效应 。 这里用形变时效后 的硬度与变形后 的硬度之差 △ 来表 示形变时效效 应 。 首先分析一 下板坯加热和控轧过程 中 溶解及析出的可能性 。 溶解 、 析出的热 力学条件可 用 溶解度积 与 温度的关系式来表示 ， 根据文献 〔 幻 报导 ， 在奥氏体 中的溶 解度积 与温度的关系式 很多 ， 大 同小异 。 〔 〕 〔 〕 一 。 〕 一 。 〕 一 。 〔 〕 〕 一 ， ，。 〔 〕 〔 〕 一 ‘