福州大学化工原理电子教案传热 比冷却时高的原因。 对于不满足上述条件的情况,可按上式计算结果加以修正 ①对于高粘度的液体,因粘度4的绝对值较大,固体表面与主体温度差带来的影响更为显著。可引 入一个无因次的粘度比: a=00272c4gy4y3()y 式中 液体在主体平均温度、壁温下的粘度 在实际中,由于壁温难以测得,工程上近似处理为: 对于液体,加热时:(2)014=1.05,冷却时:(“)014=095 适用范围:Re>1000,Pr=0.5~100,不适用于液体金属。 ②对于l/d<30~40短管,因管内流动尚未充分发展,层流内层较薄,热阻小。因此对于短管,按 a=0.023Re08Prb计算的给热系数偏低,需乘以1.02~1.07的系数加以修正 ③对Re=2000~10000之间的过渡流,因湍流不充分,层流内层较厚,热阻大而α小,按上式计算 的结果须乘以小于1的修正系数f,即 ④对于流体在弯管内的流动,由于离心力的作用,扰动加剧,给热系数增加。先按直管计算,然后 乘以校正系数∫,即 f=(+1.77 式中d—管内径,m R—一弯管的曲率半径,m ⑤流体在非圆形直管内强制湍流 流体在非圆形管中强制湍流的给热系数的计算有两个途径 a、对一些常用的的非圆形管道,可直接根据实验找到计算给热系数的经验公式。如对于套管环隙, 在R=1.2×10~2.2×105,d/dh2=165~17内获得如下经验关联式 a=002R20.8P03D 式中d——套管当量直径,(D-d1), D,d1-分别为外管内径、内管外径,me b、当量直径法(d。) 将α式中的定性尺寸用当量直径d代替,这种方法比较简便,但误差较大。如对无折流挡板的列管换 热器,壳程的当量直径为福州大学化工原理电子教案 传热 - 5 - 比冷却时高的原因。 对于不满足上述条件的情况，可按上式计算结果加以修正： ① 对于高粘度的液体，因粘度  的绝对值较大，固体表面与主体温度差带来的影响更为显著。可引 入一个无因次的粘度比： 0.14 w 0.8 p 0.33 0.027 ( ) ( ) ( )         d u c d = 式中  ，  w ——液体在主体平均温度、壁温下的粘度。 在实际中，由于壁温难以测得，工程上近似处理为： 对于液体，加热时： ( ) 1.05 0.14 =  w  ，冷却时： ( ) 0.95 0.14 =  w  适用范围： Re >10000， Pr =0.5~100，不适用于液体金属。 ② 对于 l / d <30～40 短管，因管内流动尚未充分发展，层流内层较薄，热阻小。因此对于短管，按 b Re Pr d 0.8 0.023   = 计算的给热系数偏低，需乘以 1.02~1.07 的系数加以修正。 ③ 对 Re =2000～10000 之间的过渡流，因湍流不充分，层流内层较厚，热阻大而  小，按上式计算 的结果须乘以小于 1 的修正系数 f ，即 1 Re 6 10 1.0 0.8 5   f = − ④ 对于流体在弯管内的流动，由于离心力的作用，扰动加剧，给热系数增加。先按直管计算，然后 乘以校正系数 f，即 (1 1.77 ) R d f = + (1 1.77 ) R d  = + 式中 d ——管内径，m； R ——弯管的曲率半径，m。 ⑤ 流体在非圆形直管内强制湍流 流体在非圆形管中强制湍流的给热系数的计算有两个途径。 a、对一些常用的的非圆形管道，可直接根据实验找到计算给热系数的经验公式。如对于套管环隙， 在 Re =1.2×104～2.2×105，d1/d2=1.65～17 内获得如下经验关联式 0.53 ) 1 ( 0.8 e 0.02 0.33 d D r Re P d   = 式中 e d ——套管当量直径，（ D − d1 ），m； D ， 1 d ——分别为外管内径、内管外径，m。 b、当量直径法（ e d ） 将  式中的定性尺寸用当量直径 e d 代替，这种方法比较简便，但误差较大。如对无折流挡板的列管换 热器，壳程的当量直径为