高，夹杂物的形状比大，单位面积上夹杂物的总长度长。 本次实验采用模内吊挂法加RE,5号钢加入0.1%RE,脱硫不明显，但钢中RE/S 略大于3，长条状MS全部变质为纺锤状的RE硫化物和硫氧化物，夹杂物的体积百分 数降低不多，但形状比明显减小，单位面积上夹杂物的总长度显著缩短，从而使钢板的横 向韧塑性得以显著提高，断面收缩率和平台能分别增加到56.5%和97J/℃m2,宽冷弯 d=基本合格，仅由于钢锭底部沉积锥处夹杂物的聚集影响该处的宽冷弯性能，上述 结果与我们3)过去工作的结论一致。 本次试验的4号钢经喷吹Si一Ca后，含S量由0.020%降低到0.0075%，与此同时钢 中大部分MnS变质为CaS,不但使钢中夹杂物的数目和体积分数减少，而且使夹杂物尺 寸和形状比降低，从而使横向断面收缩率和平台能增加到54.5%和85J/cm2,宽冷弯 d=a甚至d=o也合格。 试验发现4号钢中存在10%MnS未变质，该处Ca/S=0.81,这些少量MnS很细 长，对钢性能特别是对氢诱发开裂〔6〕有一定的影响，在4号钢板的其它部位取样观察， 在Ca/S=1.28处（相应于钢锭中部钢板的边缘处），仍有少量的长条MnS。Ca/S=1.6 处（相应于钢锭头部钢板的边缘处），MS完全消失，但夹杂物成串较明显。 MnS的变质程度随钢中Ca/S而变化的这种规律与Sanbongic7)所报导的结果基本 一致。他提出对钢进行Ca处理时，当钢中Ca/S=0.65时韧性有所改善，Ca/S=1.3时 韧性达到最佳值。对于M含1.0%和1.5%的管线钢要获得满意的抗氢诱发开裂性能， Ca/S分别要达到1.3和2.5，要完全避免氢诱发开裂分别要达到1.7和3.1。可见要用Ca 来完全变MnS需要在钢中保持较高的Ca/S,看来至少要达到1.3以上（按CaS的分子 式Ca/S=1.·)。4号钢板卷上只有部分地区满足这个要求。 对比5号和Ii号钢，两者采用不同的途径，前者主要利用RE的变质作用，后者利用 C的脱S和某些变质作用，均可使横向韧塑性获得显著提高。生产上实际采用什么方法， 要综合考虑经济、技术、设备和资源情况。 3.2喷吹Si一Ca后加稀土的作用 实验结果表明喷吹Si一C后加入适量RE可以进一步改善其性能，3号钢的横向平 台能由4号钢的85J/cm升高到104J/cm2,平台能的纵横比由1.46降低到1.36，脆性转 变温度也有所降低，这看来主要由于RE的加入把4号钢中尚存的MS完全变质的结 果。定量金相统计表明，3号钢夹杂物的平均尺寸由4号钢的3.63μm降低到3.04μm, 夹杂物的形状比由1.60降低到1.46，夹杂物的体积分数也略有减少。RE加人量进一步 增加(2号钢和1号钢)，由于钢中RE氧化物等夹杂物明显增多，夹杂物尺寸增大， 性能又有所降低。 按Richerdca8)的结果，钢中CaS的生成自由能比RE2S的低，可以预计加人RE并 不能改变钢中已存在的CaS。实验发现3号、2号和1号钢中的硫化物往往是RE和Ca 的复合硫化物，并往往以RE硫化物包裹CaS的形式（图10）出现。因此在喷吹Si一Ca 的钢中为了全部变质MS,所需的钢中RE含量不再由RE/S≥>3来决定，稀土加人量可 以明显降低。可做如下粗略估计，钢中的S等于与Ca结合(Scas)和与RE结合(SRE.s。) 的总和，即 82高 ， 夹杂物的形 状 比 大 ， 单位面积上 夹杂物的总长度长 。 本次实验采 用模 内 吊挂法加 ， 号钢 加 人。 ， 脱硫不 明显 ， 但钢 中 略 大于 ， 长条状 全部变质 为纺锤 状的 硫化物 和硫氧化物 ， 夹杂物的体积 百分 数降低不 多 ， 但形 状 比 明显 减小 ， 单位面积上夹杂物的总长度显著缩短 ， 从而使钢 板的横 向韧塑性得 以 显著提 高 ， 断面 收缩率和平 台能分别 增加 到 和 “ ， 宽 冷 弯 二 基本合格 ， 仅 由于钢 锭 底部沉 积锥 处 夹杂物的聚集影响 该处的宽冷弯性 能 ， 上 述 结果与我们 卿 过去 工 作的结论 一 致 。 本次试验的 号钢 经 喷吹 一 后 ， 含 量 由 降低到 ， 与此 同时钢 中大部分 变质为 ， 不 但使钢 中夹杂物的数 目和体积分数减少 ， 而 且使夹杂物 尺 寸 和形状比降低 ， 从而使横 向断面收缩率和平 台能增加 到 和 “ ， 宽 冷 弯 甚至 二 。 也合 格 。 试验 发现 号钢 中存在 未 变质 ， 该处 二 ， 这些少 量 很 细 长 ， 对钢 性能特别是 对氢诱 发开裂 〔 〕 有一定的影响 ， 在 号钢 板的其它部位取样观察 ， 在 处 相 应于钢 锭 中部钢 板的边 缘处 ， 仍有少量的长条 。 处 相应 于钢 锭 头部钢 板 的边 缘处 ， 完全消 失 ， 但夹杂物成串较明显 。 的 变质程度随钢 中 而 变化的这种规律与 〔 〕 所 报导 的结果 基本 一 致 。 他提 出对钢进行 处 理 时 ， 当钢 中 时 韧性 有所 改善 ， 时 韧性达 到最佳值 。 对 于 含 和 的管线钢 要获得满意的抗氢诱 发 开裂 性能 ， 分 别 要达 到 和 ， 要完 全避 免氢诱发开裂分别 要达 到 和 。 可 见要用 来完全 变 需要在钢 中保持较高的 ， 看来至 少 要达 到 以上 按 的分子 式 ‘ 。 号钢 板卷上 只 有部分地 区满足这个 要求 。 对比 号 和 丈号钢 ， 两 者采 用不 同的途径 ， 前者主要利 用 的 变质作用 ， 后者利 用 的 脱 和 某些 变质作 用 ， 均 可 使横 向韧塑性获得显著提 高 。 生 产上实 际采 用什 么方法 ， 要综 合考虑经 济 、 技术 、 设 备 和 资源情 况 。 喷吹 一 后 加 稀土 的作用 实验结果 表 明喷吹 一 后加 入适量 可 以进 一步改善其性 能 ， 号钢的横 向 平 台能 由 号钢 的 升高到 。 “ ， 平 台能 的纵横比 由 降低到 ， 脆性转 变温 度也有所 降低 ， 这 看来主 要 由于 的加 人把 号钢 中尚存 的 完全变 质 的 结 果 。 定量 金相 统计表 明 ， 号钢 夹杂 物的平均 尺寸 由 号钢 的 卜 降低到 协 ， 夹杂物 的形 状比 由 降低到 。 ， 夹杂物的体积分数也略 有减少 。 加 人量进 一步 增加 号钢 和 号钢 ， 由于钢 中 氧化物等夹杂物明显增多 ， 夹杂 物尺寸 增大 ， 性 能文 有所 降低 。 按 〔 〕 的结果 ， 钢 中 的生 成 自由能比 的低 ， 可 以预计加 人 并 不 能改 变钢 中已存在 的 “ 。 实验发现 号 、 号和 号钢 中的硫化物往往是 和 争 的 复合硫化 物 ， 并 往往 以 硫化物 包 裹 的形 式 图 出现 。 因此在喷 吹 一 的钢 中为 了全部变质 ， 所需的钢 中 含量不 再 由 》 来决定 ， 稀 土加入量 可 以 明显 降低 。 可做如 下粗略估计 ，钢 中的 等于与 结合 。 和与 结合 。 的总 和 ， 即