⑩ 电力自动化设备 第25卷 机过程，发电机冲转完成后通过201QF并入系统（按 因此，合环操作用一个固定角度定值的同期检 《火力发电厂厂用电设计技术规定》中对高压厂用备 查继电器KSY闭锁合闸回路的做法已无法适应合 用或启动/备用电源描述：“当发电机出口装有断路 环操作的要求。正确的做法应通过潮流计算，得出 器或负荷开关时，4台及以下机组可设置1台高压 合环操作后新投入线路分得的负荷电流，进而确定 厂用启动/备用变压器，其容量可为1台高压厂用工 合环操作是否会失败（调度部门通过遥信和遥测设 作变压器的60%~100%”)。 备可获得不同运行方式下的系统结构及潮流分布， 在这种特殊情况下，机组的正常启停厂用由高 加上已知系统中发电机、变压器、线路等设备的电 压系统通过主变压器供给，其可靠性极高，厂用备用 气参数，因此可以计算出各开环点断路器合环操作 电源已不需要承担启动电源的功能，只是作为检修 后将分流的负荷和与之对应的δ值)。根据计算结 厂高变的备用，更主要的作用是保证在事故情况下 果，将其下达给各开环点断路器的自动装置（或KSY) 厂用工作电源失电时机组能安全停机)。 作为定值，这样既保证了合环操作的安全，又不至于 若发电机出口不装设断路器，则开机过程为：断 因定值过小而失去合环机会。为了简便，可取不同 开61A~CQF,将061A-CQF按单侧无压方式合闸， 运行方式下不同的6x中的最小值。 发电机进入开机过程。发电机冲转完成后通过 5011QF或5012QF并入系统。接着将61A~CQF按 3大型发电厂同期系统设计方案 合环操作方式使厂用母线1WA,IWB,1WC由发电 机供电，继而断开备用分支断路器061A~CQF。 3.1新型同期装置应具备的功能及设计上的完善 分析图4，该主接线的同期点从201QF~1101QF 图4中按传统同期定义的断路器只有201QF和 共21个，这21个同期点中能套用图1同期接线的 202QF两个，过去按常规设计它们将配备自动准同 断路器只有201QF和202QF2个。其特征是这2 期装置，而剩下的十几个断路器由于可能面临同频 个断路器合闸前其两侧是完全解列的2个电源：其 同期既合环操作的问题而只能用手动同期进行操 余19个断路器在同期时有可能其两侧为完全解列 作，就算现在把ST,1SSYH,SSYH,SSY等开关量纳 的2个电源，但有时则可能是存在着电气联系的同 入DCS控制，而最基本的操作还是要由运行人员关 一个系统。在后一种情况下断路器两侧的同期电压 注，自动化水平还是很低，根本无法与自动化程度越 因没有频差，因而不存在相对运动。但这并不说明 来越高的DCS,NCS相协调。为此，大型发电厂的同 它们之间没有相角差，恰恰相反，它们之间将会出现 期系统设计应该建立在更高的自动化水平上，这对 一个固定的相角差，其值与联接断路器两侧的正在 同期装置也提出了更高的要求，设计上也应进行相 运行联络线的电气参数（电抗）及输送的有功功率有 应变革并注意与其他设备分工配合。 关，该相角即是该联络线的功角δ。 a.应选用具备自动识别各同期点的并网性质 出线1 出线2 4TVA 500kVⅡ母线 110kV出线 5013QF 50230F 3TVA( 5012QF 5022QF 1101QF 5011QF 50210F 500kVI母线 2TVA TVA 1号主变 以2号主变 1A高 12TVA IB高 启动/备 2B高 2A高 变 厂变 用变 厂变 厂变 2010F 202QF 61AQF 61BOF 61CQF 1ITVA 62CQF 62B0 62AQF 2WC 2WB 2WA 061AQF 061BQF () 061CQF 062CQF 062BQF 062AQF 1号发电机 2号发电机 图4某大型发电厂电气主接线 Fig.4 The main connection diagram of a large-scale power plant C1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House.All rights reserved. http://www.cnki.net机过程!发电机冲转完成后通过 !"#$% 并入系统"按 #火力发电厂厂用电设计技术规定$中对高压厂用备 用或启动 ! 备用电源描述%&当发电机出口装有断路 器或负荷开关时!& 台及以下机组可设置 ’ 台高压 厂用启动 ! 备用变压器!其容量可为 ’ 台高压厂用工 作变压器的 (" ) *’"" )’() 在这种特殊情况下!机组的正常启停厂用由高 压系统通过主变压器供给!其可靠性极高!厂用备用 电源已不需要承担启动电源的功能!只是作为检修 厂高变的备用!更主要的作用是保证在事故情况下 厂用工作电源失电时机组能安全停机*!+ ) 若发电机出口不装设断路器!则开机过程为%断 开 (’+*,$%!将 "(’+*,$% 按单侧无压方式合闸! 发 电 机 进 入 开 机 过 程 ) 发 电 机 冲 转 完 成 后 通 过 -"’’$% 或 -"’!$% 并入系统) 接着将 (’+*,$% 按 合环操作方式使厂用母线 ’.+!’./!’., 由发电 机供电!继而断开备用分支断路器 0(’+*,$%) 分析图 &!该主接线的同期点从 !"’$%*’’"’$% 共 !’ 个!这 !’ 个同期点中能套用图 ’ 同期接线的 断路器只有 !"’$% 和 !"!$% ! 个) 其特征是这 ! 个断路器合闸前其两侧是完全解列的 ! 个电源,其 余 ’1 个断路器在同期时有可能其两侧为完全解列 的 ! 个电源!但有时则可能是存在着电气联系的同 一个系统) 在后一种情况下断路器两侧的同期电压 因没有频差!因而不存在相对运动) 但这并不说明 它们之间没有相角差!恰恰相反!它们之间将会出现 一个固定的相角差!其值与联接断路器两侧的正在 运行联络线的电气参数"电抗(及输送的有功功率有 关!该相角即是该联络线的功角 !) 因此!合环操作用一个固定角度定值的同期检 查继电器 234 闭锁合闸回路的做法已无法适应合 环操作的要求) 正确的做法应通过潮流计算!得出 合环操作后新投入线路分得的负荷电流!进而确定 合环操作是否会失败"调度部门通过遥信和遥测设 备可获得不同运行方式下的系统结构及潮流分布! 加上已知系统中发电机-变压器-线路等设备的电 气参数!因此可以计算出各开环点断路器合环操作 后将分流的负荷和与之对应的 ! 值() 根据计算结 果!将其下达给各开环点断路器的自动装置"或 234( 作为定值!这样既保证了合环操作的安全!又不至于 因定值过小而失去合环机会) 为了简便!可取不同 运行方式下不同的 !567 中的最小值) 8 大型发电厂同期系统设计方案 89’ 新型同期装置应具备的功能及设计上的完善 图 & 中按传统同期定义的断路器只有 !:’$% 和 !:!$% 两个!过去按常规设计它们将配备自动准同 期装置!而剩下的十几个断路器由于可能面临同频 同期既合环操作的问题而只能用手动同期进行操 作!就算现在把 3;!’334<!334<!334 等开关量纳 入 =,3 控制!而最基本的操作还是要由运行人员关 注!自动化水平还是很低!根本无法与自动化程度越 来越高的 =,3!>,3 相协调) 为此!大型发电厂的同 期系统设计应该建立在更高的自动化水平上!这对 同期装置也提出了更高的要求!设计上也应进行相 应变革并注意与其他设备分工配合) !" 应选用具备自动识别各同期点的并网性质 图 & 某大型发电厂电气主接线 %?@9& ;AB 56?C DECCBDF?EC G?6@H65 EI 6 J6H@B"KD6JB LEMBH LJ6CF #号主变 ##0NO 出线 -"" NO PP 母线 出线 ’ # $%& ’()*$% ’()+$% ’())$% 8 ;O+ 出线 ! ’(!*$% ’(!+$% ’(!)$% ! ;O+ ’ $%& -"" NO P母线 启动 , 备 用变 !号主变 ’!$%& ’’$%& !()$% ’+ 高 厂变 ’/ 高 厂变 (’+$% (’/$% (’,$% ’.+ ’.- ’.. ((’+$% ((’-$% ((’.$% ’号发电机 !/ 高 厂变 (!,$% ((!.$% !+ 高 厂变 (!/$% ((!-$% ((!+$% !(!$% !号发电机 !., !./ (!+$% !.+ ’’"’$% 电 力 自 动 化 设 备 第 *- 卷