(5)理论制冷系数 11494 W(H2-H1)(1866-1664) 14有人设计了一套装置用来降低室温。所用工质为水,工质喷入蒸发器内部分汽化,其余变为5℃的 冷水,被送到使用地点,吸热升温后以13℃的温度回到蒸发器,蒸发器中所形成的干度为98%的蒸气 被高心式压气机送往冷凝器中,在32℃的温度下凝结为水。为使此设备每分钟制成750kg的冷水,求 (1)蒸发器和冷凝器中的压力; (2)制冷量(k/h); (3)冷水循环所需的补充量 (4)每分钟进入压气机的蒸气体积 解 饱和水和饱和蒸气表查得:蒸发器内5℃水的饱和蒸气压p=000872×105Pa,冷凝器的温度 为32℃水的饱和压力p=0.0468×105Pa (2)本装置依靠5℃的冷水从室内吸热,从而升温至13℃来降低室温,故本装置的制冷量为 Q=G2(H5-H6)=G2CP(Ts-16) 750×4.184×(13-5 =25104(kJ/min)=1506240kJh (3)对蒸发器作质量衡算 (1) 对蒸发器再作能量衡算 GIHs=G3HI+G2H6 (2) 联立方程(1)和(2)求得G3,即为冷水循环所需的补充量 750(H5-H6) H 从饱和水和饱和蒸气表查得 H1(t=5℃,x=0.98)=2460kJ/kg,H5(=13℃的饱和水)=54.(kJ/kg) 因此 Gn=2510 =1048(kg/min) 2460-54.6 (4)从饱和水和饱和蒸气表查得:5℃时的饱和蒸气比容Ug=147.12m3/kg;5℃时饱和水的比容U =0.001m/kg,则干度为0.98的蒸气比容 Ugx+Ur(1-x)=147.12×0.98+0.001×(1-0.98)=144.18(m3/kg) 最后得到每分钟进入压气机的蒸气体积为 V=G3U=10.48×144.18=1511(m3/min)65 （5） 理论制冷系数 ε= 0 0 2 1 1149.4 ( ) (1866 1664) q q W H H = = − − =5.69 14.有人设计了一套装置用来降低室温。所用工质为水，工质喷入蒸发器内部分汽化，其余变为 5℃的 冷水，被送到使用地点，吸热升温后以 13℃的温度回到蒸发器，蒸发器中所形成的干度为 98%的蒸气 被离心式压气机送往冷凝器中，在 32℃的温度下凝结为水。为使此设备每分钟制成 750kg 的冷水，求 （1） 蒸发器和冷凝器中的压力； （2） 制冷量（kJ/h）； （3） 冷水循环所需的补充量； （4） 每分钟进入压气机的蒸气体积。 解： （1） 从饱和水和饱和蒸气表查得：蒸发器内 5℃水的饱和蒸气压 p1=0.00872×105Pa，冷凝器的温度 为 32℃水的饱和压力 p2=0.0468×105Pa （2） 本装置依靠 5℃的冷水从室内吸热，从而升温至 13℃来降低室温，故本装置的制冷量为 Q0=G2（H5－H6）=G2CP（T5－T6） =750×4.184×（13－5） =25104（kJ/min）=1506240kJ/h （3） 对蒸发器作质量衡算 G1=G3＋G2 （1） 对蒸发器再作能量衡算 G1H5=G3H1＋G2H6 （2） 联立方程（1）和（2）求得 G3，即为冷水循环所需的补充量 G3= 5 6 1 5 750( ) H H H H − − 从饱和水和饱和蒸气表查得 H1（t=5℃，x=0.98）=2460kJ/kg，H5（t=13℃的饱和水）=54.（kJ/kg） 因此 GB= 25104 2460 54.6 − =10.48（kg/min） （4） 从饱和水和饱和蒸气表查得：5℃时的饱和蒸气比容υg=147.12m3 /kg；5℃时饱和水的比容υ f=0.001m3 /kg，则干度为 0.98 的蒸气比容 υ=υgx＋υf（1－x）=147.12×0.98＋0.001×（1－0.98）=144.18（m 3 /kg） 最后得到每分钟进入压气机的蒸气体积为 V=G3υ=10.48×144.18=1511（m 3 /min）