·702· 工程科学学报，第37卷，第6期 表1F钢化学成分（质量分数） Table 1 Chemical composition of IF steel % C Mn P 吟 Ti ≤0.0050 0.06-0.15 ≤0.012 ≤0.015 ≤0.03 0.020-0.050 0.040-0.090 ≤0.0040 表2F钢治炼各工序温度控制要求 Table 2 Temperature control during steelmaking process 转炉出钢温度（参考） 到RH温度 结束温度 平台温度 中包温度 平台拒浇温度 ≥1700 1645~1665 1605~1615 1595~1610 1550-1565 <1580 不能满足通钢量要求时就需要更换下水口，由于上水 大.在浇铸第6炉时，由于下水口在浇铸前3炉时已 口无法更换，当上水口结瘤严重，更换下水口也不能满 累积出现一定数量的结瘤物，钢水中运动的内生夹杂 足通钢量要求时就会造成断浇等生产事故. 物以此为核心沉淀析出，并聚集形成大的结瘤物，最终 图3(a)为该厂某批次6炉铝耗较低时F钢浇铸 导致浇铸该炉钢水时塞棒杆位上涨，但仍然能满足正 数据变化图.该厂中间包容量为401，铝耗依次为 常通钢量要求，该批次钢水顺利浇完 2.22、3.12、1.43、1.55、1.77和1.53kgt.该批次铝 图3(b)是该厂某批次铝耗较高时F钢浇铸数据 耗除第2炉超过3.0kg1,其余炉次均在3.0kg1 变化图，铝耗依次为2.83、3.23、2.88、3.13、2.82和 以下，其中后4炉都控制在2.0kgt以下.由图3(a) 2.76kg1.前5炉中间包重量控制比较稳定，在换钢 可见，在浇铸第2炉过程中，由于该炉钢水铝耗较高， 包时出现一定波动：第6炉浇铸过程中由于上水口结 导致在该炉浇铸过程中下水口结瘤恶化，塞棒杆位迅 瘤严重，通钢量无法满足正常拉速要求，中间包重量逐 速上涨，在第3炉开浇后更换下水口.后4炉由于铝 渐下降，该批次在第6炉断浇.该批次第1、2两炉平 耗控制较低，浇铸过程比较平稳，塞棒杆位基本变化不 均铝耗为3.03kgt,第3、4炉平均铝耗为3.01kg· 110第1护第2炉第3炉第4炉第5炉第6炉 90 10 第1炉第2炉 第3炉第4炉第5炉第6炉 110 90 15.0 100 (a) 寒棒 (b) 80 9 100 塞棒 80 90 杆位 70 8 90 杆位 70 4.5 80 目70 中包 60 7 重量 70 60 中包 60 50 6 4.0 重量 40 50 40 40 名 30 40 30 30 30 铝耗 20 30 20 3 20 3.0 铝耗 10 0 10 1 0 J2.5 50 100 150200 250 300 50 100 150 200 250 300 浇铸时间min 浇铸时间/min 第1炉 第2炉 第3炉 110(c) 名 100 塞棒杆位 用 90 名 80 物 70 60 中包重量 50 50 % 40 4 20 20 铝耗 10 10 20 406080100120140 3 浇铸时间/min 图3典型F钢浇铸数据.(a)铝耗较低：(b)铝耗较高：()铝耗极高 Fig.3 Typical casting data of IF steel:(a)low aluminum consumption:(b)higher aluminum consumption:(c)extremely high aluminum consump- tion工程科学学报，第 37 卷，第 6 期 表 1 IF 钢化学成分(质量分数) Table 1 Chemical composition of IF steel % C Mn S P Si Al Ti N ≤0. 0050 0. 06 ～ 0. 15 ≤0. 012 ≤0. 015 ≤0. 03 0. 020 ～ 0. 050 0. 040 ～ 0. 090 ≤0. 0040 表 2 IF 钢冶炼各工序温度控制要求 Table 2 Temperature control during steelmaking process ℃ 转炉出钢温度(参考) 到 RH 温度 结束温度 平台温度 中包温度 平台拒浇温度 ≥1700 1645 ～ 1665 1605 ～ 1615 1595 ～ 1610 1550 ～ 1565 ＜ 1580 图 3 典型 IF 钢浇铸数据． (a)铝耗较低; (b)铝耗较高; (c)铝耗极高 Fig． 3 Typical casting data of IF steel: (a) low aluminum consumption; (b) higher aluminum consumption; (c) extremely high aluminum consump￾tion 不能满足通钢量要求时就需要更换下水口，由于上水 口无法更换，当上水口结瘤严重，更换下水口也不能满 足通钢量要求时就会造成断浇等生产事故． 图 3(a)为该厂某批次 6 炉铝耗较低时 IF 钢浇铸 数据变化 图． 该 厂 中 间 包 容 量 为 40 t，铝 耗 依 次 为 2. 22、3. 12、1. 43、1. 55、1. 77 和 1. 53 kg·t － 1 ． 该批次铝 耗除第 2 炉超过 3. 0 kg·t － 1 ，其余炉次均在 3. 0 kg·t － 1 以下，其中后 4 炉都控制在 2. 0 kg·t － 1 以下． 由图 3(a) 可见，在浇铸第 2 炉过程中，由于该炉钢水铝耗较高， 导致在该炉浇铸过程中下水口结瘤恶化，塞棒杆位迅 速上涨，在第 3 炉开浇后更换下水口． 后 4 炉由于铝 耗控制较低，浇铸过程比较平稳，塞棒杆位基本变化不 大． 在浇铸第 6 炉时，由于下水口在浇铸前 3 炉时已 累积出现一定数量的结瘤物，钢水中运动的内生夹杂 物以此为核心沉淀析出，并聚集形成大的结瘤物，最终 导致浇铸该炉钢水时塞棒杆位上涨，但仍然能满足正 常通钢量要求，该批次钢水顺利浇完． 图 3(b)是该厂某批次铝耗较高时 IF 钢浇铸数据 变化图，铝 耗 依 次 为 2. 83、3. 23、2. 88、3. 13、2. 82 和 2. 76 kg·t － 1 ． 前 5 炉中间包重量控制比较稳定，在换钢 包时出现一定波动;第 6 炉浇铸过程中由于上水口结 瘤严重，通钢量无法满足正常拉速要求，中间包重量逐 渐下降，该批次在第 6 炉断浇． 该批次第 1、2 两炉平 均铝耗为 3. 03 kg·t － 1 ，第 3、4 炉平均铝耗为 3. 01 kg· ·702·