加后张力亦可使轧制压力降低，但通常共同的前滑区常很小，后张力的增加很快就会使搓轧 区减小而削弱其效果，且可导致大辊侧的过渡后滑，所以在实际上并不可取。当变形程度较 小时，搓轧区已相当大，增加前张力主要是通过应力状态的变化而对轧制压力的影响，搓轧 区的增加已很有限，所以影响就不显著（图10）。对于薄而硬的材料，异步轧制将更加有效 地降低轧制压力。 三、异步轧制时的力矩 异步轧制时，两接轴力矩的分配特征是不均匀的，大辊力矩大，小辊力矩小，且常为负 值。普通轧制时的力矩介于其间（图 11)。随着变形程度的增加，两者均 大丝料 增加，小辊力矩趋向正值。异步轧制 时力矩分配不均匀的原因在于中性角 的不对称性，亦即和变形区的构成直 60 接相关。在实验条件下，大辊侧已全 40 为后滑区，因而其力矩很大，而小辊 。名通胡 侧后滑区小于前滑区，力矩为负值。 ·并步乳朗 当变形量增加时，大辊力矩随接触弧 长的增加而增加，小辊力矩随后滑区 的增加，即Y/α值的减小而增加，并 由其绝对值的减小来体现。当变形量 继续增加，大辊力矩的增长趋于缓 慢，小辊力矩趋向正值。增加前张力 时，大辊力矩显著减小，而小辊力矩 0.1 0.2 0.3 0.4 变化不明显。变形程度较小时（图 图11轧制力矩与变形程度的关系 12),大辊侧全为后滑区。增加前张 力时，其力矩将随摩擦力的降低而减 小。而小辊力矩则变化较为复杂，前 60 张力不仅使摩擦力降低，即使力矩的 绝对值减小，同时也使该侧前滑区扩 0 大，而使力矩的绝对值增加，两个矛 盾因素使小辊力矩的变化较为缓慢。 20 当变形程度较大时（图13），两侧中 性角均为正值，增加前张力，将使摩 。音通礼别 擦力降低，两侧后滑区减小，从而使 o3并生职” 两辊力矩下降。但因小辊侧中性角的 增加和摩擦力降低的作用是矛盾的， 所以小辊力矩变化较为缓和。 10 15 5(kgn-） 应该指出，轧制薄带钢时，常使 图12张力对力矩的影响 用预压力，则小辊为大辊所带动，两 (e=0.2,0o=6kg/m m2) 76加后 张力亦可使轧制压 力降低 ， 但通 常共同的前滑 区常很小 ， 后 张力的增加很快就会使搓轧 区减小而削弱其效果 ， 且可导 致大辊侧的过渡后滑 ， 所 以 在实际上并不可取 。 当变形程度较 小时 ， 搓轧 区 已相 当大 ， 增加 前张力主要是通过应 力状态 的 变化而对轧 制压力的影响 ， 搓轧 区的增加 已很有限 ， 所 以影响就 不显著 图 。 对于薄而硬的材料 ， 异步轧制将更加有效 地降低轧制压力 。 三 、 异步 轧 制时 的力矩 异步轧制时 ， 两接轴力矩的 分配特 征是不 均匀的 ， 大辊力矩大 ， 小辊力矩小 ， 且常为负 一 厂 ’ 二 声护一才 ’ 丫 … 图 轧制力矩与变形 程度 的关系 巴︸己山‘ 、 卜 一 茜通 马‘，习 少卜步轧飞， ︸ 值 。 普通轧制时的力矩介于 其 间 图 。 随着变形程 度的 增瓜 两者 均 增加 ， 小辊力矩趋向正值 。 异 步轧制 时力矩分配不 均匀的原因在于 中性角 的 不对称性 ， 亦 即和 变形 区的 构成直 接 相关 。 在实验条件下 ， 大辊侧 已全 为后滑 区 ， 因而其力矩很大， 而小辊 侧后滑 区小于前滑 区 ， 力矩为 负值 。 当变形里 增加 时 ， 大辊力矩 随接触弧 长的增加而增 加 ， 小辊力矩 随后 滑 区 的增加 ， 即 值 的减小而增加 ， 并 由其绝对值的减小来体现 。 当变形量 继 续增加 ， 大辊力矩 的 增 长趋 于 缓 慢 ， 小辊力矩趋 向正值 。 增加前张力 时 ， 大辊力矩显著减小 ， 而小辊力矩 变化不 明显 。 变 形程 度 较 小时 图 ， 大辊侧 全为后 滑 区 。 增加前张 力时 ， 其力矩将随摩 擦力的 降低而减 小 。 而小辊力矩则 变化较为 复杂 ， 前 张力不仅使摩擦力降低 ， 即使力矩 的 绝对值减小 ， 同时 也使该侧前滑 区扩 大 ， 而使力矩 的绝对值 增加 ， 两个矛 盾因素使小辊力矩的 变化较为缓慢 。 当变形程度较大时 图 ， 两侧 中 性 角均为正值 ， 增加前张力 ， 将使摩 擦力降低 ， 两侧后 滑 区减 小 ， 从而使 两辊力矩 下降 。 但 因 小辊侧 中性 角的 增加 和摩擦力 降低 的作 用是矛盾的 ， 所 以小辊力矩 变化较为缓 和 。 应该指 出 ， 轧 制 薄带 钢时 ， 常使 用预压力 ， 则 小辊为大 辊所 带 动 ， 两 图 张 力对力， 矩 的。 影 响 吕