W1,W2沿叶片运动速度:;c1 合速度 泵给单位重量液体的机械能(m) 对于进出口(Z不考虑) P=B+s=H(静)+H动) g H静压能↑∫离心力作功 流道扩大动能→静压能 ∫Fb=J°rmb l2-l1 由速度三角形余弦定理: =ci+-2 C l COs a W2=C2+u2-2c2u, cosa 代入:H a1)/g 般设计中为提高理论压头, coSa1=0a1=90) C,,=u,, sina, ctgP,, ctgP,=(u2-C2 cosa,)/c, sin a2 O =2Tr,b,c, sina,, C, sina,=@r /2Tr,b H=uc, cosa,/ g (u,-C, sina,ctgB,)=-(u u,octg B, 2xi6) h=(0)2-2gO 1g, b g 泵一定 bz,β2一定,Hr=A-BQ 2、讨论 后弯片:ctg2>0(B2<90°),Qn↑,Hr 径向片:ctg2=0(β2=90°),H与Qr无关 前弯片:ctgβ2<0(β2>90°),Q1↑.Hr↑ 后弯:∫①静压能比例↑ ②流速过大,冲击损失大(前弯片) 3、理论压头与实际压头 (1)叶片间环流(并非无限多)u2, 比实际小 (2)磨擦损失 Friction与u2成正比 (3)冲击损失β2:设计值24 W1 ，W2 沿叶片运动速度；c1 ， c2 合速度 泵给单位重量液体的机械能（ｍ） 对于进出口（Z 不考虑） 2 2 2 1 2 1 2 T p C p p c H H H g g = + = + － －c （静） （动） Hp 静压能↑ 离心力作功 流道扩大 动能→静压能 ① 2 2 1 1 2 2 2 2 2 2 2 1 2 1 ( ) 2 2 r r r r u u Fdr r dr r r   − = = − =   ② 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2 2 1 1 2 2 1 2 2 2 2 T w w u u w w c c H g g g − − − −  = + + 由速度三角形余弦定理： 2 2 2 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1 1 2 cos 2 cos ( cos cos ) / T w c u c u w c u c u H u c u c g     = + − = + − 代入： = − 一般设计中为提高理论压头， 1 1 cos 0 ( 90 )   = = ， 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 cos sin ( cos ) / sin T T 2 sin sin / 2 c u c ctg ctg u c c Q r b c c Q r b           = − = − = = ， ， 2 2 2 cos / H u c g T =  2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 ( sin ) ( ) 2 1 ( ) 2 T T T T u u Q ctg H u c ctg u g g r b Q H r ctg g b g         = − = − = − 泵一定：r2，b2，2 一定，HT = A–BQ 2、讨论 后弯片：ctg2 >0 （2 <90°)， QT↑，HT↓ 径向片：ctg2 =0 （2 =90°) ，HT与 QT无关 前弯片：ctg2 <0 （2 >90°) ，QT↑. HT↑ 后弯： ① 静压能比例↑ ② 流速过大，冲击损失大（前弯片） 3、理论压头与实际压头 ⑴ 叶片间环流（并非无限多）u２， c２比实际小 ⑵ 磨擦损失 Friction 与 u 2 成正比。 ⑶ 冲击损失 2：设计值