卫434=1.15×38.3(1+(0.402)1%2〔1+2×104) -14.9=48.7, P434=B.1p=53.5×5.5×48.7=14.38吨 表2 不完全异步轧制时轧制力的计算值与实测值比较 样号 轧件厚度 平均屈 平均张 实测总 制方异步值延佛 切应慢辊的 计算的平 计算的 (毫米) 服强度 应力 系数 力系前滑值均轧制力 总轧制 公斤/毫米公斤/毫米 吨 数 % 公斤/毫米力吨 0s 9 P测 S: P ◇ C423 1.691.34 37.8 6.12 11.55 1.28 1.260.4 28 48.8 11.15 C4341.651.04 38.3 14.9 14.9 1.56 1.580.5 49.7 48.7 14.38 由表2看出，计算值与实测的轧制力值甚为接近。 由以上讨论可以看出，切应力在异步轧制中的作用随变形条件而异。在全异步轧制 时，摩擦阻力的作用消失，切应力起有重要的作用，在不完全异步轧制时，切应力和摩擦阻 力同时起作用，而在同步轧制时，切应力的作用消失，摩擦阻力起重要作用。因此，从轧制 力和轧件的变形情况来看，全异步轧制是一种较为理想的塑性变形状态。 同时，按全异步轧制条件推导的轧制力公式，可写成” n2K年1(1+安)-g (16) 或 =2K1年8)1+分+号)-9 (16) 当用实验方法确定出切应力系数值之后，则可用(16)式较精确地分别求出全异步轧 制和不完全异步轧制时的平均轧制力。 结 论 金异步轧制时变形区的应力状态为压应力、拉应力和切应力作用下的平面变形应力状 态。此切应力既有消除同步轧制时“摩擦峰”的作用，又有给予轧件的塑性变形以剪切变形 的作用，从而可明显降低轧制力并改善板带材的尺寸精度。切应力所起作用的大小，随异步 轧制时的条件变化而发生变化，以全异步轧制的作用最大。因而，全异步轧制为最佳的工艺 条件。 据变形区的应力状态所推导的轧制力计算公式，考虑的有关因素较全面，经简化处理 后，实际应用也较简便。用此公式计算的结果与实测数据较为符合。 146夕 ‘ ‘ 〕 ’ 另 一 。 ‘ ， 动 吨 不完全异 步轧 制 时轧制力 的计算值 与实测值 比较 譬… 。、 … 公露悲… 公愁 … “戳舅 …一…肇 …肇… “霎“ …翼翼鬓…蔓臀 、 ‘ 七…摘 一盖 一 … 一 、汾 一 日 …二 一 「 些二 一 竺 态卡一众介 州 一兰色 匕 ‘ · ” “ · ， ‘ · ‘ · · ‘ ， · “ · “ · … … 由表 看出 ， 计 算值 与实测 的轧制力 值甚为接近 。 ， 由 以 上讨论可 以看 出 ， 切应力 在异 步轧制 中的作 用随变形 条件而异 。 在全 异 步 轧制 时 ， 摩擦阻力 的作用 消失 ， 切应力 起有重要 的作用 ， 在 不完全异 步轧制 时 ， 切应力和摩擦 阻 力 同时起作用 ， 而在 同步轧制 时 ， 切应力 的作用 消失 ， 摩 擦阻力 起重要作用 。 因此 ， 从轧制 力 和轧件的变形情况来看 ， 全异 步轧制是一种较为理想 的塑性变形状态 。 同时 ， 按 全异 步轧制 条件推 导的轧制力公式 ， 可 写成 ， ‘ “ “ ， 一 〔‘ 合 一 铃卜 ， “ ‘ “ ” “ ’ 〔‘ 合等 合 △ 、 演 、 不 一 乙、 当用实验方 法确定出切应力 系数 乙值之后 ， 则可用 式较精确地 分别求出全 异 步轧 制 和 不完全异 步轧制时 的平均轧制力 。 结 论 全异 步轧 制时变形 区的应力状态为压应力 、 拉应力 和切 应力 作用 下 的平面 变形应力状 态 。 此 切应力 既有消除同步轧制 时 “ 摩擦峰” 的作用 ， 又有给予轧件 的塑性变形 以 剪切变形 的作用 ， 从而可 明显降低 轧制力 并改善板带材 的尺寸精度 。 切 应力所 起作 用 的大小 ， 随异步 轧制 时 的 条件变 化而发生变 化 ， 以 全异 步 轧制 的 作用最大 。 因而 ， 全异 步轧制 为最佳 的工 艺 条件 。 据变形 区 的应力 状态所推 导 的 轧制力 计 算公式 ， 考虑 的有 关 因素 较全面 ， 经简化处理 后 ， 实际应 用 也较简便 。 用此 公 式计 算的 结果 与实 测数据较为 符 合 。 尽