.62· 工程科学学报，第41卷，第1期 脱水体积、时间、压力等数据，配套软件可计算脱水 100 性能表征参数：承载料浆的圆筒直径40mm,圆筒底 80 部布置滤纸，滤纸孔隙尺寸2×10~6m,压滤过程 中可避免尾砂颗粒析出.一般情况下，现场浓密机 60 内泥层压力小于300kPa,设定压力如下：5、10、20、 40 50、100、150、200和300kPa. 2.3实验结果及分析 20 表征参数的计算方法参考文献[12]，不同絮凝 剂单耗下的连续网状结构形成体积分数如表1.在 100 1000 粒径μm 一定范围内，絮凝剂单耗的增加有利于获得较大的 图1全尾砂粒级组成曲线 连续网状结构形成浓度，在20g·t-时获得最大连续 Fig.I Grain-size curve of unclassified tailings 网状结构形成体积分数0.301，压缩性最好. 国 (b) 光尺 气管 压力控制器 超压排放管 双头气缸 电脑 不锈钢活塞 不锈钢圆筒 压力传感器 滤纸 图2压滤实验装置.(a)示意图：(b)测试图 Fig.2 Filtration rig:(a)diagrammatic sketch;(b)photograph of test program equipment 表1连续网状结构形成体积分数与絮凝剂单耗关系 数学模型，其参数见表2. Table 1 Relation between gel point and flocculant dosage 1000 絮凝剂单耗 絮凝剂单耗/(gt1) 连续网状结构形成体积分数 -5g.t 0.260 100= --10g 一20g1 10 0.277 40gr1 20 10E -80g 0.301 40 0.265 1 80 0.258 0.1 基于沉降和压滤实验数据，得压缩屈服应力随 含量变化拟合曲线（图3）.不同絮凝剂单耗情况 0.3 0.4 0.5 0.6 下，压缩屈服应力随底流中固相的体积分数变化规 底流中固相的体积分数 律一致，都呈幂函数及指数函数复合增长.同一压 图3不同絮凝剂单耗压缩屈服应力与底流中固相的体积分数 缩屈服应力，随絮凝剂单耗增加底流中固相的体积 拟合曲线 分数先升高后降低，单耗20gt时取得最大体积分 Fig.3 Fitting curves between compressive yield stress and underflow 数：相同底流中固相的体积分数下随絮凝剂单耗增 concentration for different flocculant dosages 加所需压缩屈服应力先减小后增加，单耗20g·t-1 不同絮凝剂单耗情况下，干涉沉降系数随底流 时，相同底流中固相的体积分数下需要的压缩屈服 中固相的体积分数变化规律一致（图4），都呈幂函 应力最小.结合公式(1)，可获取不同絮凝剂单耗情 数增长，渗透性由强变弱.在低浓度区域，絮凝剂单 况下，压缩屈服应力随底流中固相的体积分数变化 耗对渗透性影响较大，单耗80g·t-时渗透性最好，工程科学学报,第 41 卷,第 1 期 图 1 全尾砂粒级组成曲线 Fig. 1 Grain鄄size curve of unclassified tailings 脱水体积、时间、压力等数据,配套软件可计算脱水 性能表征参数;承载料浆的圆筒直径 40 mm,圆筒底 部布置滤纸,滤纸孔隙尺寸 2 伊 10 - 6 滋m,压滤过程 中可避免尾砂颗粒析出. 一般情况下,现场浓密机 内泥层压力小于 300 kPa,设定压力如下:5、10、20、 50、100、150、200 和 300 kPa. 2郾 3 实验结果及分析 表征参数的计算方法参考文献[12],不同絮凝 剂单耗下的连续网状结构形成体积分数如表 1. 在 一定范围内,絮凝剂单耗的增加有利于获得较大的 连续网状结构形成浓度,在20 g·t - 1时获得最大连续 网状结构形成体积分数 0郾 301,压缩性最好. 图 2 压滤实验装置. (a) 示意图;(b) 测试图 Fig. 2 Filtration rig: (a) diagrammatic sketch; (b) photograph of test program equipment 表 1 连续网状结构形成体积分数与絮凝剂单耗关系 Table 1 Relation between gel point and flocculant dosage 絮凝剂单耗/ (g·t - 1 ) 连续网状结构形成体积分数 5 0郾 260 10 0郾 277 20 0郾 301 40 0郾 265 80 0郾 258 基于沉降和压滤实验数据,得压缩屈服应力随 含量变化拟合曲线(图 3). 不同絮凝剂单耗情况 下,压缩屈服应力随底流中固相的体积分数变化规 律一致,都呈幂函数及指数函数复合增长. 同一压 缩屈服应力,随絮凝剂单耗增加底流中固相的体积 分数先升高后降低,单耗20 g·t - 1时取得最大体积分 数;相同底流中固相的体积分数下随絮凝剂单耗增 加所需压缩屈服应力先减小后增加,单耗 20 g·t - 1 时,相同底流中固相的体积分数下需要的压缩屈服 应力最小. 结合公式(1),可获取不同絮凝剂单耗情 况下,压缩屈服应力随底流中固相的体积分数变化 数学模型,其参数见表 2. 图 3 不同絮凝剂单耗压缩屈服应力与底流中固相的体积分数 拟合曲线 Fig. 3 Fitting curves between compressive yield stress and underflow concentration for different flocculant dosages 不同絮凝剂单耗情况下,干涉沉降系数随底流 中固相的体积分数变化规律一致(图 4),都呈幂函 数增长,渗透性由强变弱. 在低浓度区域,絮凝剂单 耗对渗透性影响较大,单耗 80 g·t - 1时渗透性最好, ·62·