1.9 1.0 01715* . 2.0 1.0 2.0 L'At/tr 图9850~C时的蠕变瘦劳复合损伤图 图10900'C时的辖变疲劳复合损伤图 注850~C,392MPa 注900°C,294MPa Fig.9 Creep-fatigue interaction curves at 850'C Fig.10 Creep-fatigue interaction curves at 900'C ▲K15 A K1 ▲K15 △K17 0Y150Ψ7 。Ψ150平17 6 20 30 10 20 30 At,min △t.,min 图11750·C下断面收缩常及强化系数K 图12800·C下断面收缩率中及强化系数K与保 与保载时间△t的关系 裁时间△t的关系 Fig 11 Relationship bet ween reduction of area, Fig.12 Relationship bet ween reduction of strengthening coefficient and hold-load area,strengthening coefficient and time at750‘C hold-load time at 800'C 643.6MPa平直晶界试样，保载时间△t=3min这一点外（参见图8），其余实验点都落在 复合损伤图中直线（即线性损伤累积法则）右上方。这与前面所述的现象是一致的。 图11一图14列入了弯直二种晶界状态的周期持久断裂试样的断面收缩率中及强化系数K 随△t变化趋势。强化系数K定义为周期持久试验至断裂的累积保载时间工△t与持久断裂寿命 tv之比，即K=z△t/ty。从图中可知，750℃，800℃及850℃下，弯曲晶界合金的塑性都 大于平直晶界的塑性，强化系数K也具有同样趋势。而900℃不符合这一规律。强化系数K值 随△t的变化而出现一峰值，这峰值一般在8一16min,个别在32min。值得注意的是，最大 强化系数总是对应着较高的塑性值，这从另一个侧面说明，要得到良好的强化效应，仅提高 材料的强度是不够的，改善材料的塑性也是一个必须考虑的重要因素，尤其是在动态应力下 更是如此。其原因是与材料在卸载过程中的滞弹性回复有密切的联系。 80匹三 气、 口 、 、 宕不 七 八 卜 习 ·△ ，亡 图 。 ’ 时 的 蠕 变 疲劳 复合损 伤图 注 ， 召 一 ’ 图 。 。 ’ 时的蠕变 疲劳 复合损 伤图 注 ， 一 ‘ 甲 △ 甲 了 ‘ 、 △ 飞 挂 以 哎 一一二，‘ 训、八护 一 心 石 广 一洲尸 泌产 尹 、 魂从心 一 月 ‘ 么 ， 达州 △ ， 图 了 。 ’ 下断面 收缩 率 冲及 强 化 系数 与 保 载 时 间△ 的关 系 一 ， 一 图 比 。 。 ‘ 下断 面 收缩 率 协及 强化 系数 与 保 载时 间△ 的关系 ， 土如 卜 一 ’ 平直 晶界试样 ， 保载时 间 △ 一 这一点 外 参见 图 ， 其余实验点 都落在 复合损伤 图 中直线 即线性 损伤累积法 则 右上方 。 这 与前 面所述 的现 象是一 致 的 。 图 一 图 列 人 了弯直二种 晶界状 态 的周 期持 久断裂 试 样的断面收缩率 中及强化系 数 随△ 变化趋势 。 强化 系数 定 义 为周 期持 久试验至 断裂 的累积保 载时 间 名 △ 与持久断裂寿命 丫 之比 ， 即 △ 丫 。 从 图 中可 知 ， ℃ ， ℃ 及 ℃ 下 ， 弯 曲晶界合金 的塑性 都 大于 平直 晶界 的塑性 强化 系数 也具 有 同样趋势 。 而 ℃ 不符合这一规律 。 强化 系数 值 随△ 的变化 而 出现一峰 值 ， 这 峰 值一般 在 一 ， 个别 在 几 值得注 意 的是 ， 最 大 强化 系数 总是对应 着 较 高的塑性 值 ， 这 从 另一个侧面说 明 ， 要 得到 良好 的强化效应 ， 仅提 高 材料 的强 度是 不够 的 ， 改善材 料 的塑性 也是 一个 必须 考虑 的重 要 因素 ， 尤其是在 动态应 力 下 更是如此 。 其原 因是与材 料 在卸 载过程 中的滞 弹 性 回 复有密切 的联 系