增刊1 齐江华等：弱脱氧弹簧钢夹杂物形态控制研究 ·175· 3 5um 能量keV 5 gm 能量keV 图26号试样中典型夹杂物形貌和能谱 Fig.2 Image and energy dispersive spectroscope (EDX)analysis of typical inclusion in sample 6 当炉渣碱度在1.76时，夹杂物生成区域向塑性区下 点不高，轧制过程可以发生少许变形).对于$引、 方移动（如图3(）)，表明此时钢中铝、钙含量都有 Mn弱脱氧弹簧钢，能否将夹杂物的控制在钙铝黄长 增加，可能生成钙铝黄长石(2Ca0·AL,03·Si0,). 石范围，需要更进一步的研究其对弹簧钢疲劳性能 综合上述分析结果，如果要保证弹簧钢夹杂物 是否造成影响，在技术可行的基础上，力求经济上更 的塑性化，应控制炉渣碱度在1.0~1.3，同时应适 合理 当延长软吹时间，保证钢中大颗粒夹杂的去除和钢 4结论 中氧含量的降低，但此工艺对炉衬侵蚀大，成本高 如果采用炉渣碱度在1.5~1.8，钢中氧含量低，夹 (1)对于弱脱氧弹簧钢，碱度高有利于脱氧和 杂物尺寸小，对保护炉衬有利，并可减少软吹时间， 控制夹杂物尺寸，但容易形成脆性夹杂物，炉渣碱度 降低成本，生成的钙铝黄长石属于半塑性夹杂物. 低时，钢中氧含量相对较高，夹杂物尺寸偏大. 从弹簧钢夹杂物控制的特点来看，在用A!脱氧工艺 (2)要保证弹簧钢夹杂物的塑性化，理想的炉 生产的弹簧中，目前有报道是将夹杂物控制在 渣碱度在1.0~1.3，同时应适当延长软吹时间，保 12Ca07A山，03相邻的区域，该区域夹杂物不属于在 证钢中大颗粒夹杂的去除和钢中氧含量的降低， 钢热轧过程中能良好变形的塑性夹杂物，但由于熔 (3)当炉渣碱度在1.5~1.8时，夹杂物己偏离 Sio. 0A1.00 0入1.00 (a) ) R=1.01 R=1.08 0.25 0.75 0.25 0.75 质量分数 0.50 0.50 分数 质量分数 0.50 0.50 分数 0.75 0.25 0.75 0.25 06 1.0 0.25 0.50 0.75 0 0.25 0.50 0.75 CaO+MgO 质量分数 A1,0, Ca0+Mgo 质量分数 A1,03增刊 1 齐江华等: 弱脱氧弹簧钢夹杂物形态控制研究 图 2 6 号试样中典型夹杂物形貌和能谱 Fig． 2 Image and energy dispersive spectroscope ( EDX) analysis of typical inclusion in sample 6 当炉渣碱度在 1. 76 时，夹杂物生成区域向塑性区下 方移动( 如图 3( f) ) ，表明此时钢中铝、钙含量都有 增加，可能生成钙铝黄长石( 2CaO·Al2O3 ·SiO2 ) ． 综合上述分析结果，如果要保证弹簧钢夹杂物 的塑性化，应控制炉渣碱度在 1. 0 ～ 1. 3，同时应适 当延长软吹时间，保证钢中大颗粒夹杂的去除和钢 中氧含量的降低，但此工艺对炉衬侵蚀大，成本高． 如果采用炉渣碱度在 1. 5 ～ 1. 8，钢中氧含量低，夹 杂物尺寸小，对保护炉衬有利，并可减少软吹时间， 降低成本，生成的钙铝黄长石属于半塑性夹杂物． 从弹簧钢夹杂物控制的特点来看，在用 Al 脱氧工艺 生产 的 弹 簧 中，目前有报道是将夹杂物控制在 12CaO·7Al2O3 相邻的区域，该区域夹杂物不属于在 钢热轧过程中能良好变形的塑性夹杂物，但由于熔 点不高，轧制过程可以发生少许变形［6--7］． 对于 Si、 Mn 弱脱氧弹簧钢，能否将夹杂物的控制在钙铝黄长 石范围，需要更进一步的研究其对弹簧钢疲劳性能 是否造成影响，在技术可行的基础上，力求经济上更 合理． 4 结论 ( 1) 对于弱脱氧弹簧钢，碱度高有利于脱氧和 控制夹杂物尺寸，但容易形成脆性夹杂物，炉渣碱度 低时，钢中氧含量相对较高，夹杂物尺寸偏大． ( 2) 要保证弹簧钢夹杂物的塑性化，理想的炉 渣碱度在 1. 0 ～ 1. 3，同时应适当延长软吹时间，保 证钢中大颗粒夹杂的去除和钢中氧含量的降低． ( 3) 当炉渣碱度在 1. 5 ～ 1. 8 时，夹杂物已偏离 ·175·