·258 北京科技大学学报 第35卷 表1初始刚度有限元值与理论值对比 Table 1 Comparison of initial stiffness between theoretic values and finite elemental ones L/mm H/mm t/mm L/H H/t Ko/(kN.mm-1) Kor /(kN-mm-1) Ko/Kor 1252 2504 16 0.5 157 231 267 0.87 2504 2504 16 1.0 157 800 877 0.91 3756 2504 16 1.5 157 1390 1510 0.92 5008 2504 16 2.0 157 1960 2150 0.91 6260 2504 16 2.5 157 2510 2780 0.90 5500 2504 6 417 816 914 0.89 5500 2504 8 2.2 313 1090 1230 0.88 5500 2504 0 2.2 250 1360 1520 0.90 5500 2504 12 2.2 209 1630 1810 0.90 5500 2504 16 2.2 157 2180 2400 0.91 注：L一钢板墙跨度：H一锅板墙高度：t一钢板墙板的厚度：Ko一两边连接非加劲钢板剪力墙初始刚度的理论计算值：K--两 边连接竖加劲钢板墙初始刚度的有限元计算值 2加劲肋的效应分析 载下的特征值屈曲分析和剪切荷载作用下的特征值 钢板墙的墙板上均匀布置有槽钢加劲肋，侧边 屈曲分析.分析结果如表2，参数m表示钢板墙一 布置有方钢管.为了分析加劲肋方案对于钢板墙的 侧板面上槽钢加劲肋的根数.为了分析钢板墙本身 性能影响，现对加劲肋进行参数化分析.具体分析 的性能，分析模型仍然采用图2模型，边界条件同 过程为：对较为典型的L/H=1.5,t=1018mm的 本文第1部分. 钢板墙分别采用增大加劲肋截面和加劲肋根数两种 由1~5号与6~10号对应的同规格的钢板墙进 方式与采用初始加劲方案的钢板墙进行对比研究， 行对比发现：在将槽钢中加劲肋及方钢管边加劲肋 主要进行了剪切荷载下的非线性分析、均布轴压荷 截面增大后，初始刚度Ko由937.8、1123.6、13062、 表2不同加劲方式钢板墙性能参数对比 Table 2 Comparison between SPSWs with different stiffening plans 槽钢尺寸/(mm× 方钢管截面尺寸/ 编号H/mmL/mmt/mmm Ko/(kN-mm-1)Py/kN Pu/kN u der/Pa Ter/Pa mm x mm x mm） (mm x mm) 1 25003750 10 2 100×48×5.3×8.5 120×8 937.8 3980 4160 8.3103.485.4 2 2500 3750 122 100×48×5.3×8.5 120×8 1123.6 4780 49804.8112.3108.3 3 2500 3750 14 2 100×48×5.3×8.5 120×8 1306.2 5570 58105.7118.5 131.0 4 2500 3750 16 2 100×48×5.3×8.5 120×8 1509.8 6490 66404.8125.3153.9 2500 3750 18 2 100×48×5.3×8.5 120×8 1695.4 7220 74505.2133.3177.5 6 25003750 10 2 140×60×8.0×9.5 150×8 949.7 4010 416011.3127.1102.8 7 25003750 12 2 140×60×8.0×9.5 150×8 1150.9 472047903.7170.8136.3 8 2500 3750 14 2 140×60×8.0×9.5 150×8 1321.8 5590 58207.5204.6169.2 9 25003750 16 2 140×60×8.0×9.5 150×8 1506.6 6390 666014.5217.2201.0 10 2500 3750 18 2 140×60×8.0×9.5 150×8 1690.8 7180 750015.7225.1 232.1 112500 3750 10 3 100×48×5.3×8.5 120×8 948.3 4020 41808.6153.2116.9 12 2500 3750 12 3 100×48×5.3×8.5 120×8 1133.5 4830 50209.6152.4142.2 132500 3750 143 100×48×5.3×8.5 120×8 1318.2 5630 58206.1153.5166.9 14 2500 3750 163 100×48×5.3×8.5 120×8 1503.5 6140 667011.2157.2191.3 1525003750183100×48×5.3×8.5 120×8 1687.7 6910752013.2163.1215.7 注：Py一屈服荷载：P.一极限荷载：山一延性系数；or一临界屈曲压应力：Tr一临界屈曲剪应力 1509.8和1695.4kNmm-1变成949.7、1150.9、1321.8、限荷载P.由4160、4980、5810、6640和7450 1506.6和1690.8kNmm-1,提高比率分别为 kN变成4160、4790、5820、6660和7500kN,提 1.3%、2.4%、1.2%、0.2%和0.3%：屈服荷载 高比率分别为0%、-3.8%、0.2%、0.3%和0.7%： P,由3980、4780、5570、6490和7220kN变成延性系数4由8.3、4.8、5.7、4.8和5.2变成 4010、4720、5590、6390和7180kN,提高比率 11.3、3.7、7.5、14.5和15.7，提高比率分别为36.1%、 分别为0.8%、1.3%、0.4%、1.5%和0.6%：极 -22.9%、31.6%、202.1%和201.9%：临界屈曲压应