~ 也用圆柱缺口试样测量了I型裂纹氢致滞后断裂的门槛值，K/Kx~t,曲线如图 2所示，由此获得的门槛值为K1/Kx=0.58。与Ⅲ型试样相比，两者的归一化门槛值 差别不大。 作为比较，也研究了低碳钢和工业纯铁Ⅲ型试样在动态充氢时的氢致滞后断裂，结 果表明，裂纹也沿原缺口面形核和扩展，从而也获得平断口，这和超高强度钢完全不 同，而和奥氏体不锈钢相同。 2.2Ⅲ型试样的应力腐蚀 奥氏体不锈钢Ⅲ型试样在42%MgC1,沸跷溶液中能发生应力腐蚀，断裂时间随规一 化应力场强度因子K皿/K亚x的变化如图2所示。作为比较，图中也画出了I型试样的 K1/K1x~t,曲线，由此所得的门槛值如表1所示，表上也列出了动态充氢时的氢致滯后 (】无裂纹形成4X (b》已有裂纹4X 图6Ⅲ型试样充氢不调时间后在空气中直接拉断的宏观断口 Fig.6 Macrographs overloaded in air after charging for different time (a)Charging for 30 min,(see fig.5s),no HIC (b)Charging for 75 min.(see fig.5b),HIC with craek sbout 0.5mm long 断裂门槛值，由此可以看出，无论是工型试样还是Ⅲ型试样，其动态充氢门槛值均比相 应的应力腐蚀门槛值要高。应当指出Ⅲ型试样应力腐蚀时裂纹沿着与缺口平面成45°的 面上形核和扩展，9试样在MgC1.中加载到K亚/Kmx=0.5,当45°面上发现有裂纹后 立即卸载，清洗后氧化染色，最后在空气中拉断，结果发现，在45°面上有许多呈金黄 色的裂纹如图7(a)上A区所示，但在原觖口平面上全部是新拉断的光亮区，没有任何应 力腐蚀的痕迹，如图7a上B区所示。在扫描电镜下观察，所有45°面上（即图7a上金黄 色的A区)都是典型的应力腐蚀断口（图7b,c)。在裂纹形核区，基本上是解理断口 （图7b),在裂纹扩展区则是解理和沿晶的混合断口（图7℃)，和I型应力腐蚀断口相 同。其它Ⅲ型试样的应力离蚀断口也有类似的规律性。在Ⅲ型试样原缺口平原面上，尽 管存在最大剪应力，但并不发生应力腐蚀，图7(a)上光亮的B区全部是韧窝断口，如图 119也 用圆柱缺 口 试样测量 了 工型裂纹氢致滞后断裂的门槛值 ， ， 曲线 如 图 ， 所示 ， 由此获得的 门槛值为 。 。 与 型试样相比 ， 两者的归一化门槛值 差别不大 。 作为比较 ， 也研究 了低碳钢和工业纯铁 班 型试样在动态充氢时的氢致滞后断裂 ， 结 果表明 ， 裂纹也沿原缺 口面形核和扩展 ， 从而也获得平断 口 ， 这和超 高强度钢 完 全 不 伺 ， 而和奥氏体不锈钢相同 。 班 型试样的应力腐蚀 奥氏体不锈钢 班 型试样在 沸腾溶液 中能发生应力腐蚀 ， 断裂时 间随规一 化应力场强度因子 的变化如图 所示 。 作为 比较 ， 图 中也画 出了 工型 试 样 的 一 ， 曲线 ， 由此所得的门槛值如表 所示 ， 表上也列 出了动 态充氢时的氮致滞 后 无裂纹形成 ‘幻 已有裂纹 ‘ 图 班型试样充氢不同时间后在空气中直接拉断的宏观断口 写 一， ‘ 一 、 一 加 云 ‘ ‘ ‘ 一性 一 一 生 。 ， ‘ ‘ ‘ ‘ ， ‘ 二 一 店 ， 份 ‘ 二 断裂门槛值 ， 由此 可以看 出 ， 无论是 型试样还是 班 型试 样 ， 其动态充氢门槛值 均比相 应的应力腐蚀 门槛值要高 。 应当指 出瓜 型试样应力腐蚀时裂纹沿着与缺 目 平面成‘ 。 的 面上形核和扩展 ， 禅 试样在 中加载到 皿 皿 。 ， 当 。 面 上发现有裂纹后 立即 卸载 ， 清洗后氧化染色 ， 最后在空气中拉断 ， 结果发现 ， 在 。 面 上有许多呈金黄 色的裂纹如 图 上 区所示 ， 但在原缺 口 平面上 全部是 新拉断 的光亮区 ， 没有任何应 力腐蚀的痕迹 ， 如图 “ 上“ 区所示 · 在扫描电镜下 观察 ， 所有 “ ’ 面上 ‘ 即 图 “ 上 色的 区 都是典型的应 力腐蚀断 口 图 ， 。 。 在裂纹形核区 ， 基本上是解理断鳍口 《 图 ， 在裂纹扩展区则是解理和沿晶的混 合断 口 图 ， 和 型应 力腐蚀断 口相 祠 。 其它 型试样的应力腐蚀 断 口 也有 类似的规律性 。 在 班 型试 样原缺 口 平原面 上 ， 尽 臂存在最大剪应力 ， 但并不发生 应 力腐蚀 ， 图 “ 上光亮的 区 全部是 韧窝断 口 ， 如 图