.358 北京科技大学学报 1994年No.4 打泥机构的最大推力：p=P,πD,2/4=5950kN. 图1打泥机构结构示意图 1-油缸外壳：2-活塞杆：3-油缸：4-泥辜；5-泥缸：6-过渡管：7-炮嘴 Fig.1 Shematic drawing of the plugging device 该推力一部分要克服炮泥在泥缸、过渡管和炮嘴中的运行阻力，即压力损失△，另一部分 使炮泥在炮嘴的出口处具有足够的工作压力P2,以便炮泥能顺利地打人出铁口通道内.在计 算p和P时，应先根据工艺要求，首先确定乃，和△p,对于采用无水炮泥的大型高炉，一般 取B=9~10MPa,△p=4.5~5MPat23 由于泥缸本身较长（宝钢3号高炉泥炮泥缸长度为1274mm),沿其轴向的压力损失分 布及泥缸所出现应力集中的地方，用传统使用的计算公式和方法是难以解决的， 2 泥缸内炮泥的受力分析 分析泥缸的受力，必须先分析炮泥的受力·假定泥塞已将炮泥在泥缸中推结实，则炮泥 的受力分析如图2所示.泥缸为圆柱简形，单元体沿力x轴向的力学平衡方程为： pxA-(px+dpx)·A-f·ds=0 (1) 式中：P,一作用在单元体上的单位压力；A一单元体的截面积，A=πR; ds一单元体圆周面积，ds=2πR·dx；f一作用在单元体上的平均摩擦力，f=P。·4; P。一作用在单元体上的平均侧压力：4一表面摩擦阻力系数； p.=1/2(p.+p.+dP.)·k; k一侧向压力系数. 将以上各式代人式()，并忽略高次微量得： p,+dp dx 图2炮泥受力分析图 Fig.2 Mechanical analytic diagram for the day3 5 8 北 京 科 技 大 学 学 报 1望辫 年 N 6 . 4 打泥 机构 的最 大 推 力 : p = lP 二 D . ’ / 4 = 5 9 50 k N . 图 1 打泥机构 结构 示意图 1 一 油缸外壳 ; 2 一 活塞杆 ; 3 一 油缸 ; 4 一 泥塞 ; 5 一 泥缸; 6 一 过渡管 ; 7 一 炮嘴 瑰 . 1 曰” 抽tk 翻衍飞 健 触 户樱魄 山时奴 该推力一部分要克服炮泥在泥缸 、 过渡管和炮 嘴中的运行 阻力 , 即压力损 失 △p , 另一部分 使炮 泥在 炮 嘴的 出 口 处具有 足够 的工作 压力 几 , 以 便炮 泥 能顺利地 打 人 出铁 口 通 道 内 . 在计 算 p 和 0P 时 , 应 先根据 工 艺要求 , 首先 确定 几 和 △p , 对于采 用无 水炮 泥 的大型高 炉 , 一 般 取 乃 = 9 一 l o M p a , △夕= 4 . 5 一 S M P a l 么 ’ ! . 由于 泥缸 本 身较 长 ( 宝 钢 3 号 高炉 泥炮 泥缸 长 度 为 1 27 4 r o p以 ) , 沿 其轴 向的 压 力损 失分 布及 泥缸 所 出现应 力集 中的地方 , 用传 统使 用 的计 算公 式 和方法 是难 以 解 决 的 . 2 泥 缸内炮泥的受 力分析 分 析泥缸 的 受力 , 必须 先 分析 炮泥 的受 力 . 假定泥 塞 已 将炮 泥在 泥缸 中推 结实 , 则炮 泥 的受 力分 析如 图 2 所示 . 泥缸 为 圆柱 筒形 , 单元体沿力 x 轴 向的力 学 平衡方 程 为 : P 二 A 一 ( p , + d 几 ) · A 一 f · d s = 0 ( l ) 式 中 : 几一 作 用 在单元体 上 的单位 压力 ; A一 单元体 的截 面积 , A = 二 R ’ ; d 、 一单 元体 圆周面 积 , d 、 二 2 二 R · d 从 f 一 作用 在单元 体上 的平 均摩 擦力 , =f 几 · 川 几一 作 用 在单元 体上 的平均 侧压力 ; 拜一 表面摩 擦 阻力 系数; 几 = l / 2 ( xP + xP + d xP ) · 从 k一 侧向压 力系数 . 将 以 上 各式 代人 式 ( l ) , 并 忽 略高次微 量得 : 乓 f , 「 了一 山 P 二 + d P : 图 2 炮泥受力分析图 瑰.2 M“ 如叨血川 皿目洲允 曲嗯阅 n 肠 血 山 y