5 Undulating joint specime 0一Strarght joint specimen 12 0 30 60 90 Q/b 图5不同倾角起伏节理和平直节理试样的单轴强度对比 Fig.5 Comparison of uniaxial strength of undulating and straight joints with different dip angles 2.2起伏节理试样破裂模式及破裂演化分析 采用DIC技术对试样的全场应变处理分析，获取压缩过程中起伏节理试样表面的全程位移场，进一步 计算Lagrange应变张量，获取应变场，通过对比位移云图和e2-Lagrange主应变云图，发现e1-Lagrange主 应变云图能有效表征试样的破裂模式，如图6所示，图中的应变集中带与试样被裂后裂隙的分布情况有很 好的对应关系，故采用e1-Lagrange(下文用e1表示)主应变云图对试样的破裂模武进行分析 e%) (9%) % 15.05 326 1.60 006 =30p =60 图6不同倾角起伏理试样的1主应变云图 Fig.6 e principal strain nephogram of undulating joint specimens with different dip angles 由图7()可见，起伏节理试样中的裂隙主要由纵向张裂隙（红线）和倾斜剪裂隙（蓝线）组成，其中，剪裂 隙多分布在节理附近，并向试样两端演桃为沿最大主应力方向的张裂隙.=30°、60°和90°试样，裂隙呈正 “Y形和倒Y”形分布，a0°试样的破裂模式为两条连接节理端部的纵向裂隙，a45试样下部为剪裂隙，上 部为连接节理上端的张裂隙和剪裂隙分支.对比前期研究中不同倾角条件下平直节理试样的破裂模式（图 7(b)4,起伏节理试样的破裂模式更为复杂，平直节理试样的破裂以单条贯通裂隙为主，裂隙类型较为单 一，如=30°和60°试样约切破裂，=90°试样为张拉破裂，而起伏节理试样裂隙数量多大于等于2条，且 多以张剪破裂组合为主 (au=0' =30 5 =60” =905 0 30 60 90 12 16 20 24 Uniaxial strength/MPa α/° Undulating joint specimen Straight joint specimen Difference<5% 图 5 不同倾角起伏节理和平直节理试样的单轴强度对比 Fig.5 Comparison of uniaxial strength of undulating and straight joints with different dip angles 2.2 起伏节理试样破裂模式及破裂演化分析 采用 DIC 技术对试样的全场应变处理分析，获取压缩过程中起伏节理试样表面的全程位移场，进一步 计算 Lagrange 应变张量，获取应变场，通过对比位移云图和 e2-Lagrange 主应变云图，发现 e1-Lagrange 主 应变云图能有效表征试样的破裂模式，如图 6 所示，图中的应变集中带与试样破裂后裂隙的分布情况有很 好的对应关系，故采用 e1-Lagrange(下文用 e1表示)主应变云图对试样的破裂模式进行分析. e1(%) 5.05 2.45 -0.15 α=0° e1(%) 3.26 1.60 -0.06 α=30° 3.78 1.80 -0.18 α=45° e1(%) 4.90 2.40 -0.10 α=60° e1(%) 3.18 1.57 -0.04 α=45° e1(%) 图 6 不同倾角起伏节理试样的 e1 主应变云图 Fig.6 e1 principal strain nephogram of undulating joint specimens with different dip angles 由图 7(a)可见，起伏节理试样中的裂隙主要由纵向张裂隙(红线)和倾斜剪裂隙(蓝线)组成，其中，剪裂 隙多分布在节理附近，并向试样两端演化为沿最大主应力方向的张裂隙. α=30°、60°和 90°试样，裂隙呈正 “Y”形和倒“Y”形分布，α=0°试样的破裂模式为两条连接节理端部的纵向裂隙，α=45°试样下部为剪裂隙，上 部为连接节理上端的张裂隙和剪裂隙分支. 对比前期研究中不同倾角条件下平直节理试样的破裂模式(图 7(b)) [14]，起伏节理试样的破裂模式更为复杂，平直节理试样的破裂以单条贯通裂隙为主，裂隙类型较为单 一，如 α=30°和 60°试样为剪切破裂，α=90°试样为张拉破裂，而起伏节理试样裂隙数量多大于等于 2 条，且 多以张剪破裂组合为主. α=0° Tensile crack Shear crack (a) α=30° α=45° α=60° α=90° 录用稿件，非最终出版稿