·1422. 北京科技大学学报 第36卷 基和不均匀布桩CFG桩复合地基三种地基模型情 2计算结果与分析 况进行计算，对比分析其反力和变形规律.图2和 图3为C℉G桩复合地基均匀布桩和不均匀布桩示 2.1天然地基模型的变形和基底反力分布规律 意图. 天然地基模型基底土取粉质黏土，地基承载力 外框柱 外框柱 特征值为180kPa,天然地基承载力进行深度和宽度 修正后，满足上部结构荷载要求. 表1为筏板中轴线3轴基础各部位沉降计算 核心简 值，图4为基础沉降分布图.由表1和图4可知，天 然地基模型基础以核心筒为中心呈碟形沉降且趋势 明显，最大沉降在核心筒中部位置为89.09mm,最 小沉降为40.7mm,核心筒相对挠曲为0.42%o,基础 中轴线纵向挠曲为0.75%o. 表1天然地基模型基础沉降计算值 Table 1 Calculated foundation settlement of the natural foundation model 图2均匀布桩模型示意图 Fig.2 Calculated model of uniform CFG pile arrangement 基础位置 3-13-2 3-33-435 沉降计算值/mm64.8582.3089.0982.3064.85 外框柱 外框柱 10/ 核心筒 09501520253035400 yim 85 0 75 80 70 100 40 60 50 45 图4天然地基模型基础沉降分布 1核心筒外扩2.5H区域 Fig.4 Foundation settlement distribution of the natural foundation model 核心简外扩1H区域 表2为筏板23轴线中部基础各部位基底反力 图3不均匀布桩模型示意图 计算值，图5为天然地基模型基底反力分布图.由 Fig.3 Calculated model of non-uniform CFG pile arrangement 表2和图5可以看出，天然地基模型核心筒区域基 表2天然地基模型基底反力计算值 Table 2 Calculated base reaction of the natural foundation model 基础位置 2,3轴中部-1轴2,3轴中部-1,2轴中部 2,3轴中部-2轴2,3轴中部-2,3轴中部 2,3轴中部-3轴 反力计算值kPa 289.15 292.24 325.87 345.37 354.75 底反力约为320kPa,外框柱区域基底反力约为 均匀布桩模型，CFG桩桩间距为1.45m,桩长为 260kPa,基底反力分布较为均匀，总体呈平缓的抛 20m,复合土层模量提高系数为2.2，见图2. 物线形分布，筏板边端有应力集中情况. 表3为筏板中轴线3轴基础各部位沉降计算 2.2CFG桩复合地基均匀布桩模型的变形和基底 值，图6为基础沉降分布图.由表3和图6可知， 反力分布规律 CFG桩复合地基均匀布桩模型基础以核心筒为中 按照CFG桩复合地基传统设计理念，取平均荷 心呈碟形沉降，最大沉降在核心筒中部位置为 载采用筏板下均匀布桩方法，构造CG桩复合地基 50.97mm,最小沉降为18.37mm,核心筒相对挠曲北 京 科 技 大 学 学 报 第 36 卷 基和不均匀布桩 CFG 桩复合地基三种地基模型情 况进行计算，对比分析其反力和变形规律． 图 2 和 图 3 为 CFG 桩复合地基均匀布桩和不均匀布桩示 意图． 图 2 均匀布桩模型示意图 Fig． 2 Calculated model of uniform CFG pile arrangement 图 3 不均匀布桩模型示意图 Fig． 3 Calculated model of non-uniform CFG pile arrangement 2 计算结果与分析 2. 1 天然地基模型的变形和基底反力分布规律 天然地基模型基底土取粉质黏土，地基承载力 特征值为 180 kPa，天然地基承载力进行深度和宽度 修正后，满足上部结构荷载要求． 表 1 为筏板中轴线 3 轴基础各部位沉降计算 值，图 4 为基础沉降分布图． 由表 1 和图 4 可知，天 然地基模型基础以核心筒为中心呈碟形沉降且趋势 明显，最大沉降在核心筒中部位置为 89. 09 mm，最 小沉降为 40. 7 mm，核心筒相对挠曲为 0. 42‰，基础 中轴线纵向挠曲为 0. 75‰． 表 1 天然地基模型基础沉降计算值 Table 1 Calculated foundation settlement of the natural foundation model 基础位置 3--1 3--2 3--3 3--4 3--5 沉降计算值/mm 64. 85 82. 30 89. 09 82. 30 64. 85 图 4 天然地基模型基础沉降分布 Fig． 4 Foundation settlement distribution of the natural foundation model 表 2 为筏板 2--3 轴线中部基础各部位基底反力 计算值，图 5 为天然地基模型基底反力分布图． 由 表 2 和图 5 可以看出，天然地基模型核心筒区域基 表 2 天然地基模型基底反力计算值 Table 2 Calculated base reaction of the natural foundation model 基础位置 2，3 轴中部--1 轴 2，3 轴中部--1，2 轴中部 2，3 轴中部--2 轴 2，3 轴中部--2，3 轴中部 2，3 轴中部--3 轴 反力计算值/ kPa 289. 15 292. 24 325. 87 345. 37 354. 75 底反 力 约 为 320 kPa，外框柱区域基底反力约为 260 kPa，基底反力分布较为均匀，总体呈平缓的抛 物线形分布，筏板边端有应力集中情况． 2. 2 CFG桩复合地基均匀布桩模型的变形和基底 反力分布规律 按照 CFG 桩复合地基传统设计理念，取平均荷 载采用筏板下均匀布桩方法，构造 CFG 桩复合地基 均匀布 桩 模 型，CFG 桩 桩 间 距 为 1. 45 m，桩 长 为 20 m，复合土层模量提高系数为 2. 2，见图 2． 表 3 为筏板中轴线 3 轴基础各部位沉降计算 值，图 6 为基础沉降分布图． 由表 3 和图 6 可知， CFG 桩复合地基均匀布桩模型基础以核心筒为中 心呈 碟 形 沉 降，最大沉降在核心筒中部位置为 50. 97 mm，最小沉降为 18. 37 mm，核心筒相对挠曲 · 2241 ·