式中P一一短柱破坏时的轴心压力： D一一相同截面、配筋和材料的长柱失稳时的轴心压力： 6.1.2稳定系数0 钢筋混疑土轴心受压构件计算中，考虑构件长细比增大的附加效应使构件承载力降低的 计算系数称为轴心受压构件的稳定系数，用符号口表示。如前所述，稳定系数就是长柱失稳 破坏时的临界承载力力D与短柱压坏时的轴心力P的比值，表示长柱承载力降低的程度。 根据材料力学，各种支承条件柱的临界压力计算式为 h=z'tl (6-3) 式中E1一一柱截面的抗弯刚度： 。一一柱的计算长度。 将式(6-3)和式(61)代入式(6-2)中，可得到 EI xEl F26UA+5④6AU+fP (6-4) 式中一子A为鞋激凝士面积。《为城向销销的酸面积 在式(6-4)中，E为柱截面的抗弯刚度，是材料在弹性阶段的刚度。对钢筋混凝土米 说，由于长柱失稳时截面往往已经开裂，刚度大大降低，大约为弹性阶段的30%一50%，所以 式(6-4)中的EI值要改用柱裂缝出现后的刚度，即用B,EI来代替式(6-4)中的E以，B 为柱刚度折减系数。于是，可得到 影河骆元 π2BEL (6-5) 柱截面回转半径r=√1A,长细比2=1r,以p、fa、∫a分别代替p°、厂。 ∫，则式(65)成为 π2月E。1 p-a+p元 (6-6) 显然，由式(6-6)可以看到，当柱的材料和纵筋含筋率一定时，随着长细比入的增加， 稳定系数口值就减小，相应的长柱破坏时临界力P也愈小。 稳定系数口主要与构件的长细比有关，混凝土强度等级及配筋率p对其影响较小。《公 路桥规》根据国内试验资料，考虑到长期荷载作用的影响和荷载初偏心影响，规定了稳定系 6.4 6-4 式中 Ps ——短柱破坏时的轴心压力； Pl ——相同截面、配筋和材料的长柱失稳时的轴心压力； 6.1.2 稳定系数  钢筋混凝土轴心受压构件计算中，考虑构件长细比增大的附加效应使构件承载力降低的 计算系数称为轴心受压构件的稳定系数，用符号  表示。如前所述，稳定系数就是长柱失稳 破坏时的临界承载力力 Pl 与短柱压坏时的轴心力 Ps 的比值，表示长柱承载力降低的程度。 根据材料力学，各种支承条件柱的临界压力计算式为 2 0 2 l EI Pl  = （6-3） 式中 EI ——柱截面的抗弯刚度； 0 l ——柱的计算长度。 将式（6-3）和式（6-1）代入式（6-2）中，可得到 ( ) ( ) 2 2 0 2 ' ' 2 ' ' 0 0 l s c s s c s P EI EI P l f A f A l A f f     = = = + + （6-4） 式中 A As ' '  = ， A 为柱混凝土面积， ' As 为纵向钢筋的截面积。 在式（6-4）中，EI 为柱截面的抗弯刚度，是材料在弹性阶段的刚度。对钢筋混凝土来 说，由于长柱失稳时截面往往已经开裂，刚度大大降低，大约为弹性阶段的 30%~50%，所以 式（6-4）中的 EI 值要改用柱裂缝出现后的刚度，即用 c c E I 1 来代替式（6-4）中的 EI，1 为柱刚度折减系数。于是，可得到 ( ) 2 0 ' ' 1 2 2 ' ' 0 1 2 0 Al I f f E l A f f E I c c s c c s c c  + = + =        （6-5） 柱截面回转半径 / c r I A = ，长细比 0  = l r/ ，以  、 cd f 、 ' sd f 分别代替 0  、 c f 、 ' s f ，则式（6-5）成为 2 1 ' ' 2 c 1 cd sd E f f      =  + （6-6） 显然，由式（6-6）可以看到，当柱的材料和纵筋含筋率一定时，随着长细比  的增加， 稳定系数  值就减小，相应的长柱破坏时临界力 Pl 也愈小。 稳定系数  主要与构件的长细比有关，混凝土强度等级及配筋率 '  对其影响较小。《公 路桥规》根据国内试验资料，考虑到长期荷载作用的影响和荷载初偏心影响，规定了稳定系