264 北京科技大学学报 第35卷 墙相比，初始刚度Ko、屈服荷载Py和极限荷载 [2]Choi I R,Park H G.Hysteresis model of thin infill plate Pr分别降低至72.7%、71.3%和73.0%.降低的原因 for cyclic nonlinear analysis of steel plate shear walls.J 有两个：其一，考虑墙、梁连接处及梁、柱节点构造 Struct Eng,2010,136(11:1423 要求，两边连接钢板墙需要在两个侧边与框架柱留 [3 Miu Y W.The Investigation to Structural Behavior of 有一定距离，此处左右边均留有500mm间距，因 Steel Plate Shear Wall Slotted at Two Edges [Disserta- tion].Beijing:Tsinghua University,2004 此钢板墙自身的实际跨度会减小1000mm,这直接 (繹友武.两侧开缝钢板剪力墙结构性能研究【[学位论文] 导致刚度降低：其二，如果将带边框的四边连接钢 北京：清华大学，2004) 板剪力墙体系看成悬臂梁，内嵌的钢板墙看成悬臂 4 Cao C H.Study on Steel Plate Shear Wall with Diagonal 梁腹板，框架梁看成悬臂梁腹板的横向加劲肋，框 Stiffeners Dissertation].Xi'an:Xi'an University of Ar- 架柱看成悬臂梁的冀缘.两边连接钢板墙不与柱相 chitecture and Technology,2008 连接，这相当于切除了悬臂梁翼缘（框架柱）与腹板 (曹春华.斜加劲钢板剪力墙性能研究[学位论文).西安： (钢板墙)的直接联系 西安建筑科技大学，2008) 两边竖加劲钢板墙的位移延性系数“和设计 5 Ma X B.Seismic Behavior of Steel Plate Shear Walls and Composite Shear Walls uith Two-Side Connections [Dis 位移延性系数：分别达到了3.24和6.11.四边竖 sertation].Harbin:Harbin Institute of Technology.2009 加劲钢板墙的位移延性系数u和设计位移延性系 (马欣伯，两边连接钢板剪力墙及组合剪力墙抗震性能研究 数分别为1.48和3.12.在这两个算例中，两边 学位论文.哈尔滨：哈尔滨工业大学，2009) 竖加劲钢板墙的延性系数比四边竖加劲钢板墙的延 [6]East China Architecture Design Research Institute Co.. 性系数略大 Ltd.A Kind of Steel Plate Shear Wall Bearing Vertical Load:China Patent,CN101761153A.2010-06-30 6结论 (华东建筑设计研究院有限公司.一种承受竖向荷载的薄 两边连接竖向加劲式钢板剪力墙的初始刚度 钢板剪力墙：中国专利，CN101761153A.2010-06-30) 有限元计算值比两边连接非加劲钢板剪力墙的初始 [7 Nie J G,Huang Y,Fan J S.Vertical buckling-resistant 刚度理论值略高，但比较接近，差异在10%左右.通 design of steel plate shear wall structure.Build Struct, 过增大加劲肋的截面和加劲肋的根数可以提高两边 2010,40(4):1 (聂建国，黄远，樊健生，钢板剪力墙结构竖向防届曲简化 连接竖向加劲式钢板剪力墙在竖向荷载作用下的稳 设计方法.建筑结构，2010,40(4：1) 定性、剪切荷载作用下的稳定性，以及大部分钢板 [8 Chen S F.Guide to Stability Design of Steel Structures. 墙的延性.轴压对钢板墙的抗剪性能有不利影响， Beijing:China Architecture and Building Press,2004 随着名义轴压比的增大，钢板墙的屈服荷载、极限 (陈绍蕃.钢结构稳定设计指南.北京：中因建筑工业出版 荷载和延性均会降低.在名义轴压比u≤0.4时，可 社，2004) 初步建议按照T≤0.8f来验算在轴压比u≤0.4时 [9 Wang D S,Lu D Y,Huang L,et al.Structure design of 的两边连接竖向加劲式钢板剪力墙剪切弹性验算. Jinta in Tianjin.J Build Struct,2008(Suppl 1):1 在水平荷载作用下，两边连接竖向加劲式钢板剪力 (汪大绥，陆道渊，黄良，等。天津津塔结构设计建筑结构 学报，2008（增刊1）：1) 墙的破坏过程比较符合钢板墙一框架梁一一框 [10]Zhu J,Lu D Y,Huang L,et al.Analysis of mechanical 架柱的顺序.在受力机制上，小震下以面内剪切受 behavior of steel plate shear wall for Tianjin Jinta.Build 力为主，中震及大震下以发挥主拉应力作用为主 Struct,2009,39(Suppl 1):431 相同边框架尺寸规格的两边连接竖向加劲式钢板剪 (朱俊，陆道渊，黄良，等.天津津塔结构钢板剪力墙力学性 力墙在初始刚度和极限承载力上比四边连接竖向加 能分析.建筑结构，2009,39（增刊1）：431) 劲式钢板剪力墙要低. (11]China Academy of Building Research.JGJ99 -98 Tech- nical Specification for Steel Structure of Tall Buildings. Beijing:China Architecture and Building Press,1998 参考文献 (中国建筑技术研究院.JGJ99一98高层民用建筑钢结构 技术规程.北京：中国建筑工业出版社，1998) [1]Guo YL,Chen G D,Miu Y W.Elastic buckling behavior [12]China Academy of Building Research.GB50011-2010 of steel plate shear wall with cross or diagonal stiffeners. Code for Seismic Design of Juildings.Beijing:China Eng Mech,2006,23(2):84 Architecture and Building Press,2010 (郭彦林，陈国栋，缪友武.加劲钢板剪力墙弹性抗剪屈曲 (中国建筑科学研究院.GB50011一2010建筑抗震设计规 性能研究.工程力学，2006,23(2：84) 范.北京：中国建筑工业出版社，2010)