·422 北京科技大学学报 1995年No.5 (a) SiO (b) SiO, 一0.2-作者 01.0 0A1.0 .-0.2 Chipman 1600℃ --0.2 Kay d Taylor 0.1 0.9 0.1 0.9 1600℃ 0.2 0.8 0.2 0.8 0.3 0.3 o0.7 N 0.464 0.6 0.4 Ns 0.6 -04 0.5 0.5 0.3 -0.2 0.5 A201 0.4 0.6 0.1 AJ203 0.4 0.71 00005 0.3 0.7 0.05 0.8/si01 0.2 0.0T-0.02 0.3 0.2 0.9 Fo0005 Ca0·2l,0 0.1 08569c0·2No, 0.9 /3Cao 1.0/Si02 0 1.0 SiOz 0.0001- 0.1 0 00.10.20.30.40.50.60.70.80.91. 00.i0.20.30.40.30.60.70.80.91.0 CaO AlO13 Ca AlO, 图216O0℃下Ca0-AO,-S0,溶体中的作用浓度Nso,:(a)计算No,与实测ao,的对比，(b)等No,线 (b) (d) SiO UI0 1600℃ SiO 1600℃ A 01/A八09 4 小w 02/ 2,16 s0: 7 039 ℃7 04/ 六06 6Al /a0· G05 A004 A: 97。 ,03 …U5T 、03 u050. (dU· 9, .01 3(u0·S.0.- 1 (a0 001003'usu6y…syiU CaO (a0 AlU. ×A1U., A0, 图31600℃下Ca0-A山，O,-SO,溶体中的作用浓度No:(a)计算No,与实测auo,的对比，(b)等No,线 证明所制定的CO-Al,O,-SiO2三元渣系作用浓度计算模型可以反映本渣系的结构本质. 但由于不同冶金工作者的实测活度值尚不够统一，所以要达到理论与实际的一致，今后还应 从以下两方面作工作：(1)进一步改进实验方法以提高实测活度的准确度：(2)改进热力 学数据，以提高其精度， 图4中绘制了Ca0-A,0,-Si0,渣系在1600℃下的等Nc0·sa.线，说明在本渣系中， 的确会生成大量的2C0·SiO2,由于其熔点高达2130℃，在1600℃下，很可能以固态质 点存在于熔渣中，这可能就是在碱度为2时，炉渣发泡性能最好的主要原因.同时，由图4 也可看出随着A1,O,含量的增大，生成2CaO·SiO2的碱度会逐渐增大起来，因为A1,O,也会 与CO结合生成多种铝酸盐，所以若以本渣系为基础造泡沫渣时，为了改善发泡性能，随 着A1,O,含量的增加，应沿图4中的点划线逐步增大炉渣的碱度· 图5中表示了1600℃下CaO-A1,O,-SO,渣系的等总摩尔数∑n线（即等平衡离子和分· 4 2 2 . 北 京 科 技 大 学 学 报 19 9 5年 N o . 5 (a ) 一 0 . 2一作 者 一 一 0 . 2 C h iPm a n 一刁 . 2 K a y d T a y l o r 5 10 2 议 .0 U . 1 / 、 \ 0 . 9 ( b ) 1 6 0 0 ℃ s iq 0 二 l . O ` 0 . 9 1 6 0 0 ℃ 0 . 2 诫 0 龟 . 8 \ 0 . 7 愁 砍 .6 丫 甲 · 5 AJ : 0 , \ 0 . 4 . 6 ` 0 . 5 川加登 · ^J p 3 0 . 4 冲 · , 、 0 一 2 粼邻森纂 0 . 2月 20 3 0 . 3 狱 . 、 0 0 . C a O 0 . 2 0 . 3 0 . 4 0 . 5 0 . 6 0 . 7 0 . 8 0 . 9 1 A』O O . “ · 1 . U之 粉` 0 C a O 难卿 :afo 反 aC o · Z IA : O , 0 . 1 0 . 2 0 . 3 0 . 4 0 . 5 0 . 6 0 . 7 0 . 8 \ 0 0 . 9 1 . 0 A】O 图 2 1姗 ℃ 下 C 州0 一 从。 3 一 S幻 2 溶体中的作用浓度 N 。 : a( ) 计算 N瀚 2 与实测 帐。 的对 比 , (b ) 等 Ns 。 线 5 10 2 U 八 1 0 ’ `0 认袱 : , , ! J :带犷… 岌 必 又洁汀 ` 二 ( b ) 1 6 0 0 ℃ 5 10 : — 口` . u 叭 一 51 6 八 > 3 ( ’ J () l L 几5 一气)二 t 、 l\ }气) ’ 冷 、 ]0 硫 、 0 2 飞 U · : 八 JO J O .户 9 I U 八 IU . d o · 4 . 、 _ _ u L 过 O U . U 二 U 〕 U 4 tJ 5 U 6 吸J t d o 对 八 10 (全 . A l() 图 3 1姗 ℃ 下 C a o 一 从0 3 一 S幻 2 溶体中的作用浓度 N场 〕 :3 a( )计 算 从叩 」与实测 口却 , 的对 比 , (h) 等 凡 尽〕, 线 证 明所制 定 的 aC O 一 iA 夕 3 一 51 0 2 三 元 渣 系 作 用 浓 度 计算模 型 可 以 反 映本 渣 系 的 结 构 本 质 . 但 由于 不 同冶金 工 作者 的 实测 活度值 尚不 够 统一 , 所 以 要达到 理论与实 际的一致 , 今后还应 从 以 下 两方 面作 工 作 : ( l) 进 一步 改进 实验方 法 以 提高 实测 活度 的准 确 度 ; ( 2) 改进 热力 学 数据 , 以 提 高其 精度 . 图 4 中绘制 了 aC O 一 lA p 3一 51 0 2 渣 系在 1 60 ℃ 下 的等 N ~ . ,哒 线 , 说 明在 本 渣 系 中 , 的确 会生成 大量 的 Z aC O · 51 0 : . 由于其 熔 点高达 2 13 0 ℃ , 在 1 6 0 ℃ 下 , 很可 能 以 固态质 点存在于熔渣中 , 这可 能就是在碱度为 2 时 , 炉渣 发泡性能最好的主要原 因 . 同时 , 由图 4 也可 看 出随着 lA 户 3 含 量 的增大 , 生成 Z aC O · 5 10 2 的碱度 会逐 渐增大 起来 , 因 为 lA 户 , 也 会 与 aC O 结合生成 多种 铝 酸盐 , 所 以 若以 本渣 系 为基 础造 泡 沫 渣 时 , 为 了改 善 发 泡 性 能 , 随 着 lA 户 3 含量 的增 加 , 应 沿 图 4 中的 点划 线逐步 增 大炉渣 的碱 度 . 图 5 中表示 了 1 6 0 ℃ 下 aC O 一 lA 户 3一 5 10 : 渣 系 的等总摩尔数 艺。 线 ( 即等平衡 离子 和分