图11钢冷轧态(a)及经670°C亚临界退火后的组织(b) Fig.1 Micro-structure for stecl 1.(a)Cold-Rolled;(b)subcritical annealed at 670C 20r ·SEM STEM 15 10 10 100 100010000 Time,min 25KX5088224 图21*钢在亚临界退火(670C)过程碳化物中 图31*钢经亚临界退火(670C,30h)后，碳化 铥浓度的变化 物中锰浓度分析的SEM波谱线扫描照片 Fig.2 The variation of Mn concentration Fig.3 Mn (wt%)in carbide for steel 1 in carbide during subcritical after subcritical anncaled at 670C anncaling at 670C for steel 1. for 30 h measured by means of WDS 2,2亚临界退火对临界区奥氏体形成动力学的影响 图4所示为2#钢经670°C(6及30h)亚临界区退火后再在740°C临界区加热时奥氏体形成 动力学曲线。从图4可见，亚临界退火的奥氏 体形成动力学曲线可分为4个阶段：即第1阶 20 段，奥氏体以较高速度形成，第2阶段，奥氏 15 体形成速度降低，在动力学曲线上出现“平 10 台”阶段；第3阶段，奥氏体是继续增加而达 670℃，6h 670℃，30h 到最大值；第4阶段，奥氏体量开始减少。但 Cold rolling 是，未经亚临界退火的冷轧态试样，则没有出 0 102 103 104 10 现第2阶段的“平台”现象，而且奥氏体开始 Time.s 图4冷轧态及经670°C亚临界遇火6和30h的2* 即以更大速度形成，在较短的时间内即达到最 钢在740°C临界区加热时奥氏体形成动力 大值。 学曲线 图5所示为图4相应的组织(SEM)。比较 Fig.4 Austenite volume fraction as a function of intercritical anne- 图5的两张照片可以看到，经亚临界退火后再 aling time at 740C for steel 2. 421图 释 钢 冷轧 态 及 经 “ 亚 临界退 火后 的组织 一 ， 。 一 乃工 岌子 卜 一 犷厂，任 矛 叹 ’ ， 希 钢 经亚临界退 火 ， 后 ，碳化 物 中锰浓度 分析 的 波谱线 扫描照 片 图 吞 钢 在 亚 临界退 火 。 ” 过 程 碳化 物 中 锰 浓度 的变化 ， 悦 ‘ 图 军 夕 。 亚临 界退 火 对 临 界 区 奥 氏体形成动力 学的影 响 图 所 示为 ” 钢 经 “ 及 亚临界 区退火后再在 防界 区加 热时奥 氏体形 成 ， 图 冷轧 态 及经 亚临界退火 和 的 钢在 “ 临界 区加 热时奥 氏体形成动 力 学 曲线 呐忿一工日。的。浏﹄ 卜 动 力学 曲线 。 从 图 可 见 ， 亚临界退火的奥 氏 体形 成动 力学 曲线 可 分为 个 阶段 即 第 阶 段 ， 奥 氏体 以较高速 度形成 第 阶段 ， 奥 氏 体形 成速 度降低 ， 在 动 力 学 曲线 上 出现 “ 平 台 ” 阶段 第 阶段 ， 奥氏体是 继续增加而 达 到 最大值 第 阶段 ， 奥氏体量 开始减少 。 但 是 ， 未 经亚 临界退火的冷轧 态试样 ， 则没有 出 现 第 阶段 的 “ 平 台 ” 现象 ， 而且奥 氏体 开始 即 以 更大 速 度形 成 ， 在较短 的时 间 内即达 到 最 大值 。 图 所 示为 图 相 应 的组织 。 比较 图 的两 张照片可 以 看到 ， 经亚临界 退 火后 再 次 ， 声一 匆 、 ， 厂 竺子扩 一 ‘ 厂 丫尹 一 妒丫 。 、 ， 。 一 ， 傲二。 ，今犷