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Vol.31 Suppl.1 余健等：管线钢中典型夹杂物的热力学分析 .99. (5):155 4结论 [6]Korousic B.Fudamental thermodynamic aspect of the Cao-Al2Os SiO2 system.Steel Res,1991.19(4):285 (1)随着钢液温度的降低，“液窗”区域逐渐变小 [7]Li H B.Research on Control of Non-metal Inclusion in Ultra 并向下移动，以[A]=0.03%为例，管线钢中C low Structural Alloy Steel[Dissertation Beijing:Beijing:Uni- 在区间为[1.9×10-9,25.4×10-9]时钙处理产物 versity of Science and Technology Beijing.2008:51 为液态； (李海波，超低氧合金结构钢中非金属夹杂物的控制研究[学 (2)在钙铝酸盐生成的“液窗”中，随着钢液中 位论文].北京：北京科技大学，2008：51) [A]含量的增加，可以共存的[S]含量降低，生成 [8]Huang XG.Principle of Ferrous Metallurgy.Beijing:Metallur- gy Industry Press,1997:250 C2A7时可以共存的[S]含量高于生成C3A时的[S] (黄希诂·钢铁治金原理.北京：冶金工业出版社，1997：250) 含量； [9]Cheng E P.Calculate method and empirical formula of melt point (3)钢液温度从1873到1793K,钢液中可以和 in ferrous-based,nickel-based and cobalt-based alloy.Special [A1]共存的[S]快速下降.当[A1]=0.03%时，产物 Steel,1992.13(2):25 (陈恩普.铁基、镍基、钴基合金熔点计算方法和经验公式，特 为C2A7时，钢液温度每下降1℃，钢中可以和铝共 殊钢，1992,13(2)：25) 存的[S]平均下降0.00037%；当[A1]=0.03%时， [10]Han Z J.Lin P,Liu L,et al.Thermodynamics of calcium treat- 产物为C3A时，钢液温度每下降1℃，钢中可以和铝 ment for 20CrMnTiHl.Iron Steel.2007.42(9):32 共存的[S]平均下降0.00009%； (韩志军，林平，刘浏，等.20 CrMnTiHl齿轮钢钙处理热力 (4)钢中硫质量分数为20×10-6时，硫化钙在 学.钢铁，2007,42(9)：32) 液态钙铝酸盐中的溶解度可以达到0.18%，凝固过 [11]Holappa L.Hamalainen M.Liukkonen M,et al.Thermody- namic examination of inclusion modification and precipitation 程中，CaS会在钙铝酸盐夹杂物表面富集析出 from calcium treatment to solidified steel.Ironmaking steelmak- ig,2003,30(2):111 参考文献 [12]Carey C L.Serge R J.Gregorg K.He Q L//Proceeding 3rd [1]Li YT,DuZ Y.Tao Y Y,et al.Hydrogen induced crack of do- International Conference on Molten Slags and Fluxes,Glas- mestic X70 pipeline steels,Trans China Weld Inst.2004.25 9ow,1988 (5):105 [13]Young R W,Duffy JA,Hassall G J.et al.Use of optical basic- (李云涛，杜则裕，陶勇寅，等.国产X70管线钢及其焊缝的氢 ity concept for determining phosphorus and sulphur slag metal 致裂纹.焊接学报，2004,25(5)：105) partitions.Ironmaking Steelmaking.1992.119(3):201 [2]Larsen K.Calcium Modification of Oxide Inclusions//Steelmak- [14]Sun Z Q.Jiang M F,Liang L.et al.Determination of sulfide ing Conference Proceedings,Drotoit.Michigan.1990:497 capacity.sulfur distribution ratio and desulphurization percent in [3]Gao HC.Liu M L,Zhang L M,et al.Case study of submerged ladle furnace refining process.JIron Steel Res.2004.16(3): entry nozzle clogging on CSP Line.Iron Steel.2005.40(11):21 23 (高海潮，刘茂林，张良明，等.CSP连铸浸入式水口结瘤案 (孙中强，姜茂发，梁连科，等。LF精炼过程中顶渣疏容量、 例研究.钢铁，2005,40(11)：21) 分配比和脱硫率的确定.钢铁研究学报，2004,16(3)：23) [4]Gong J.Thermodynamic analysis of calcium treatment on liquid [15]Ye GZ,Jonsson P.Lund T.Thermodynamics and kinetics of steel.Steelmaking.2003.19(3):56 the modification of Al203 inclusions.ISIJ International,1996, (龚坚.钢液钙处理的热力学分析.炼钢，2003,19(3)：56) 36(Suppl):$105 [5]Cicutti C E,Madias J.Control of microinclusions in calcium [16]Lu D.Irons C A.Lu W K.Scaninject VI//6th Int.Conf.on treated aluminum killed steels.Ironmaking Steelmaking:1997 Refining Processes.Lule,Sweden:1993:2394 结论 （1）随着钢液温度的降低“液窗”区域逐渐变小 并向下移动以［Al］＝0∙03％为例管线钢中 α［Ca］ 在区间为 ［1∙9×10－925∙4×10－9］ 时钙处理产物 为液态； （2）在钙铝酸盐生成的“液窗”中随着钢液中 ［Al］含量的增加可以共存的 ［S ］ 含量降低生成 C12A7 时可以共存的［S ］含量高于生成 C3A 时的［S ］ 含量； （3）钢液温度从1873到1793K钢液中可以和 ［Al］共存的［S ］快速下降．当［Al］＝0∙03％时产物 为 C12A7 时钢液温度每下降1℃钢中可以和铝共 存的［S ］平均下降0∙00037％；当［Al］＝0∙03％时 产物为 C3A 时钢液温度每下降1℃钢中可以和铝 共存的［S ］平均下降0∙00009％； （4）钢中硫质量分数为20×10－6时硫化钙在 液态钙铝酸盐中的溶解度可以达到0∙18％凝固过 程中CaS 会在钙铝酸盐夹杂物表面富集析出． 参 考 文 献 ［1］ Li Y TDu Z YTao Y Yet al．Hydrogen-induced crack of domestic X70 pipeline steelsT rans China Weld Inst200425 （5）：105 （李云涛杜则裕陶勇寅等．国产 X70管线钢及其焊缝的氢 致裂纹．焊接学报200425（5）：105） ［2］ Larsen K．Calcium Modification of Oxide Inclusions∥ Steelmaking Conference ProceedingsDrotoitMichigan1990：497 ［3］ Gao H CLiu M LZhang L Met al．Case study of submerged entry nozzle clogging on CSP Line．Iron Steel200540（11）：21 （高海潮刘茂林张良明等．CSP 连铸浸入式水口结瘤案 例研究．钢铁．200540（11）：21） ［4］ Gong J．Thermodynamic analysis of calcium treatment on liquid steel．Steelmaking200319（3）：56 （龚坚．钢液钙处理的热力学分析．炼钢200319（3）：56） ［5］ Cicutti C EMadias J．Control of microinclusions in calcium treated aluminum killed steels．Ironmaking Steelmaking1997 （5）：155 ［6］ Korousic B．Fudamental thermodynamic aspect of the CaO-Al2O3- SiO2system．Steel Res199119（4）：285 ［7］ Li H B．Research on Control of Non-metal Inclusion in Ultralow Structural Alloy Steel ［Dissertation ］．Beijing：Beijing：University of Science and Technology Beijing2008：51 （李海波．超低氧合金结构钢中非金属夹杂物的控制研究 ［学 位论文］．北京：北京科技大学2008：51） ［8］ Huang X G．Principle of Ferrous Metallurgy．Beijing：Metallurgy Industry Press1997：250 （黄希诂．钢铁冶金原理．北京：冶金工业出版社1997：250） ［9］ Cheng E P．Calculate method and empirical formula of melt point in ferrous-basednicke-l based and cobalt-based alloy． Special Steel199213（2）：25 （陈恩普．铁基、镍基、钴基合金熔点计算方法和经验公式．特 殊钢199213（2）：25） ［10］ Han Z JLin PLiu Let al．Thermodynamics of calcium treatment for20CrMnTiH1．Iron Steel．200742（9）：32 （韩志军林平刘浏等．20CrMnTiH1齿轮钢钙处理热力 学．钢铁200742（9）：32） ［11］ Holappa LHämäläinen MLiukkonen Met al．Thermodynamic examination of inclusion modification and precipitation from calcium treatment to solidified steel．Ironmaking steelmaking200330（2）：111 ［12］ Carey C LSerge R JGregorg KHe Q L∥ Proceeding 3rd International Conference on Molten Slags and FluxesGlasgow1988 ［13］ Young R WDuffy J AHassall G Jet al．Use of optical basicity concept for determining phosphorus and sulphur slag metal partitions．Ironmaking Steelmaking1992119（3）：201 ［14］ Sun Z QJiang M FLiang Let al．Determination of sulfide capacitysulfur distribution ratio and desulphurization percent in ladle furnace refining process．J Iron Steel Res200416（3）： 23 （孙中强姜茂发梁连科等．LF 精炼过程中顶渣硫容量、 分配比和脱硫率的确定．钢铁研究学报200416（3）：23） ［15］ Ye G ZJönsson PLund T．Thermodynamics and kinetics of the modification of Al2O3inclusions．ISIJ International1996 36（Suppl）：S105 ［16］ Lu DIrons G ALu W K．Scaninject VI∥6th Int．Conf．on Refining ProcessesLuleSweden1993：239 Vol．31Suppl．1 余 健等： 管线钢中典型夹杂物的热力学分析 ·99·