Furiace temp.775 011 flow rate 7L/h 6,0 Hcoting time 1.5h_ 蛋 p 4.0 00, 0●6 Changing zone 2.0 0 -2.0 Depositing carbon region Non-dcpos:Ling carhon regton 0.5 1.0 1.5 2.0 f low rate of gas/Nm.h-I 图4混入气体流量对室温下环链内实验前后压降差的影响 Fig.4 Influence of mixed gas flow rate on the pressure drop change in lance between beforc and after test 大大地降低了。可以确信在环缝结炭不发生较大变化的情况下，大幅度调节油流量而保证风口 前端不过冷的操作是完全可能的。 1 500 10.5x105k1/hm2 750 35 400 300 775℃ B35℃ 200 100 --without gas MOT 8.4105kJ/h-m2 Gas flow rats I.8Nm3/h 0/ OGas flow rats 2.3Nm3/h Non-dep C-dep.region 5 6 7 8 910 11 Duter tube 1.d.7mm Flow rate of oil/L.h-1 Inner tubc o.d.finm 0 0.51.01.52.02.53.0 Flow ralc of gas/Nm3.h-1 图5混气喷吹条件下不同炉温时油流量 图6不同加热强度下临界结炭的油流量与气流量 与结炭长度的关系 的关系 Fig,5 Relation between oil flow rate and Fig.6 Relation between critical flow length of carbon deposition zone rate of oil and gas at different heating intensity 3.3混态下的临界结炭曲线 实验分别在775℃和835℃炉温下进行.为使实验结果更具代表性和适用性，作者根据实 测的炉温与钢管外壁温度估算了各温度对应的供热热流强度。实验将设备条件所决定的情况 下，临界结炭标准长度定为250mm。实验结果如图6所示。从图中可以看到每条临界线均有 一个突变点。实际上在前面的工作中已证实了小气流量时，相同供热供油条件下结炭长度稍有 增加的现象（如图2所示)。这说明油气混吹在气流量下限，就可抑制结炭长度，这一点应 306。 。 汉几。 二山口旧。 。 。 「 － 「 一 ℃ 日里工 ， 门 卜 卜币 川 ， 、 。 “ －一 口尹 倪 、 咬 ‘ 卜 厂 门士 、 吵 抓、 一 云 ， 『 正〔 ’ 心 门 ￡ 口 习自。﹄门的自 。田 句闪耐 · 一 「 、， 七 盯 图 混人气体流量 对室温下环缝内 实验前 后压 降 差 的影响 。 五 大大地 降低了 。 可以确信在环缝结炭不发生 较大变化的 情况 下 ， 大幅度调节油流量而 保证风 口 前端不 过冷的操作是完全可能的 。 。 和。 。 从以二赫 、 军一 多， ‘ 、 、 入 三生 、 、 、 一 、 卜 、 ℃ 、 七 一 舀 恤阶，， 》恩卜一 性 闪 产 一 ， 二 卜 · 了 戈阮 父 刃喇叫。的。 。任三 司二刹如勺口。自﹄︵ 一 一 飞 夺火 门 卜 。 、、 。 ’ ， 十一 止 ·一工习工﹁甲曰口叫却门﹄岁。曰。自 图 混气喷吹条件下 不 同 炉温时油流量 与结炭长度的关系 。 叱 「 衬 。 。 入。 一， · 一 图 不 同加热强度下临界结炭 的 油流量 与气流量 的关系 混态下的临界结炭 曲线 实验分别在 ℃ 和 ℃ 炉温下进行 为使实验结果更具代 表性和适 用性 ， 作者 根据实 测的炉温与钢管外壁温度估算了各温度对应的供热热 流强度 。 实验将设备条件所决定的情况 下 ， 临 界 结炭标准 长度定为 。 实验结果如图 所示 。 从图 中可以看到每条临 界线均 有 一个突 变点 。 实际上在前面的工作 中已证实了小 气流量时 ， 相 同供热供油条件下结炭长度稍有 增加 的现象 如图 所示 。 这说明油气混吹在气流量下限 ， 就可抑 制结炭长度 ， 这一点应