·458· 北京科技大学学报 1997年第5期 W:=0u,dex,dv (3) 式中，o为应力张量，e为应变张量，V被撞击物的变形体积. (3)热能Q.发射物与被撞击物相接触时，引起发射物与被撞击物的温度升高，其热能可 由热力学公式给出： -ar+ 6,%dr+△H+%△ (4) 式中，T,T,分别为发射物和被撞击物的撞击后热力学温度，T,为环境热力学温度，m,为被撞 击物的热影响区质量，4,4，分别为发射物和被撞击物的摩尔质量，℃，C,分别为发射物和被撞 击物的摩尔比热容，H,H,分别为发射物和被撞击物的摩尔熔化潜热. (4)热能损失2热能损失2，包括对流、传导和辐射时的热损耗以及其他形式的热损耗 (例如熔化穿甲时流体动能等等)，为了研究问题的方便可用下式给出： 2=f0 (5) 式中，∫为常数.根据能量平衡原理，可得： E。=W+W+2+f2 (6) 将式(1)~(4)代人式(6)可得： -小点+o点++nr+ 2、 就一种易于理解的情况来讨论，物体做自由落体运动所释放的能量为： mgh=o,应，斯+ja,,dy1+ 71、 (8) u 式中，h为高度，g为重力常数. 式(7)和式(8)就是高速撞击过程的基本方程式.由此可以分析高速变形、高速或超高速 穿甲以及其他撞击过程. 2高速变形过程 在塑性加工领域里，对于高速变形过程，一般认为工具为刚体，并且T(或T,)<Tg,(或 TR),T,为工具的熔化温度，T为变形体的熔化温度.因此有△H,=△H,=0. 2.1冷塑性变形 当发射物的速度较低，所产生的动能也很小，变形体的温升较低，所产生的热能很小，即 (1+)Q<<W,所以可以忽略热能的影响.式(7)和(8)化为如下形式.即 m= (9) (10)· 北 京 科 技 大 学 学 报 年 第 期 一 丁 。 ， 、 式 中 ， 为应力 张量 ， ￡ ，为应变 张量 ， 被撞 击 物 的变 形体积 · 热 能 发 射物 与被撞 击 物相 接 触 时 ， 引起 发射 物 与被撞 击物 的温 度 升高 ， 其 热 能 可 由热力学 公 式 给 出 「不 」 二 「几 旦 、 － 十 叭 几 ’ 尸 ’ 。 ， ， 一 △拭 一 △从 户 尸 尸 式 中 ， 不 ， 分别 为发 射物 和 被 撞 击物 的撞 击后 热力 学 温 度 ， 。 为环境 热 力学 温 度 ， 为被 撞 击物 的热影 响 区 质量 ， 尸，， 从分别 为发射物 和 被撞 击物 的摩 尔质量 ， 。 ， 分别 为发射物 和 被 撞 击物 的摩 尔 比热容 ， 拭 ， 分别 为发射物 和被撞击物 的摩 尔熔 化潜热 热能损失 热能损失 包括 对流 、 传 导和 辐射时 的热损 耗 以 及其他 形 式 的热损耗 例如熔 化穿 甲时流体动能等等 ， 为了研究 问题 的方便 可 用下式 给 出 式 中 ， 为常数 根 据能量 平衡原理 ， 可得 城 琪 将式 一 代人 式 可得 ， 。 、 ， 宜 脚 言一 “ 、 了 气 了 、 产 ‘’ 了，气 “ 】两“ ‘ 正“ 可 “ 拭 丈 “ 从少， 就 一种 易 于理解 的情 况来讨论 ， 物体做 自由落体运 动所释 放 的能量 为 、 口、了 尹、 、 ， 、、， 一 ， 。 ，， ‘， · ， ·、 ， 、 、 ， · 、 丁，瓦 ， ， 。 ， 一 一 △ 、 一 一 △从 拜 拜 拜 产 不丁 “ 式 中 ， 为高度 ， 为重 力常数 式 和 式 就 是 高速撞 击 过 程 的基 本 方 程 式 由此 可 以 分 析 高速 变 形 、 高 速 或 超 高 速 穿 甲 以 及 其他撞 击 过程 高速变形过程 在 塑 性 加 工 领 域 里 ， 对 于 高 速 变 形 过 程 ， 一 般 认 为 工 具 为 刚 体 ， 并 且 不 或 不 瓜 ， 或 几 ， 几 ， 为工具 的熔 化温度 ， 几 为变 形 体 的熔化温 度 因此 有△私 △从 冷塑性变形 当发射物 的速 度 较低 ， 所 产 生 的 动能 也 很 小 ， 变 形 体 的温 升 较低 ， 所 产 生 的 热 能 很 小 ， 即 十 以 ， 所 以 可 以 忽 略热能 的影 响 式 和 化 为如下 形 式 即 告 · 一 丁 二 了 、 了 砚 胡【 ” 一 二 ， 、