若合金柱与孔壁之间的摩擦系数为f,压入深度为h,则压入力 P=πdhfq◆=1.31rhf8×10+0.18f P=1.31rhf8-x104 (17) 1-0.18g) 根据过盈量8，由式(17)可以计算出装配时所需要的压入力P。可以看出，装配压力 与过盈量是成比例增加的。求得装配压力后，由式(16)就可求得装配过程中的抱紧力。装 配完毕后，压力P等于0，·式(16)中的第二项没有了，这时的抱紧力即与式(13)表示的 相同，其数值较装配过程中的抱紧力略有减小。由式(13)、(17)，可以得到压入力与抱 紧力之间的关系 P=__xhfd -q (18) -0.189 抱紧力q与压入力P成比例增加。因此，知道了装配过程中的压入力，也就可以了解钻头体 对合金柱的抱紧力。 2.弹塑性分析 由于硬质合金的强度比一般钢材大，並且它是在二向或三向压应力状态下进行工作，合 金柱不容易屈服。因此，当过盈量超过一定数值时，只在钻头体中产生塑性变形和塑性变形 区。 (1)开始出现塑性变形的条件。 根据屈雷斯卡(Tresca)准则，由式(8)、(9)，在孔边出现塑性变形时应满足的 条件是 t=01与01=9=92=2 2 2 (E) 式中·：是钻头体钢材的屑服应力。孔边开始出现塑性变形时，孔对合金柱的抱紧力 g=含 (19) 由于只在孔的边缘达到屈服，钻头体本身仍然是弹性的，由式(8)、(9)知，孔边的应力 0,=9:=-2,01=q=2 (20) 2 由式(12)，使孔边开始出现塑性变形的过盈量是 8。=3.82×10-5.dgs (21) 从式(7)、(10)，可以求得钻头体中任意位置和孔边上的位移 【=处的径向位移 ue'=1+42d2 E2 4c 0 s (22) rs d 2,孔边的径向位移 u'孔= =1+μ2d E2 0s (23) 4 (2)钻头体内出现塑性变形区域。 前面已经指出，过盈量达到ò，，孔边开始屈服。因此过盈量等于或小于δ，时，材料是弹 26若合 金柱与孔壁 之 间的摩擦系数为 ， 压入深度为 ， 则 压入 力 ， ， ， ‘ ， 。 。 ‘ ， 。 ‘ 。 厂 兀 ， 石上亢 ’ 二， ‘ 一 ， 君 各 。 。 、 气 一 石 一 少 根 据过盈量 各 ， 由式 可 以 计算出装 配 时所需要 的压入力 。 可 以看 出 ， 装 配压力 与过 盈 量 是 成 比例增加的 。 求得装 配压力 后 ， 由式 ’ 就可 求得装 配过程 中的 抱紧力 。 装 配完毕后 ， 压力 等于 。 ， 式 中的 第二项没 有 了 ， 这时的 抱紧力 即 与式 表示的 相同 ， 其 数值较装 配过程 中的 抱 紧力 略有减小 。 由式 、 ， ， 可 以得到压入力与 抱 紧力 之 间的关系 一 兀 一 饱 紧力 与压入力 成 比例 增加 。 因此 ， 知 道 了装配过程中的压入 力 ， 也就可 以 了解钻头体 对合 金柱 的 抱 紧力 。 弹塑 性分析 由于 硬 质合 金 的强度 比一般钢 材大 ， 亚 且它 是在二 向或三 向压应力 状态 下进 行工 作 ， 合 金 注不 容 易屈服 。 因此 ， 当过盈 量超过一定数值 时 ， 只 在钻头体中产生塑 性变形和塑 性 变形 区 。 ， 飞开 始 出现塑件李形的条件 。 根 据屈 雷 斯卡 准则 ， 由式 、 ， 在 孔边 出现塑 性变形时应满足 的 条 件 是 竺卫 牛 二述 一 冬 式 中 。 ， 是钻 头 体钢材的 属服应力 。 孔边开 始 出现塑 性 变形时 ， 孔 对合 金柱的抱紧力 。 户 卫上 由于 只 在孔的边 缘 达 到屈服 ， 钻头体本身仍然是弹 性的 ， 由式 、 知 ， 孔边 的应力 ， “ 一 · “ 一 一 ， 二 ， 二 一 由式 ‘ “卜 使孔边开 始 出现塑 性 变形的过盈量 是 各 一 ‘ · · 从 式 、 ， 可 以求得钻头 体 中任 意位置 和孔边 上的位 移 丘处的径 向位移 ‘ 一一 仃 卜 名 么 心几一 孔边 的径 向位移 产 孔 二 ， 一 钻 头 体 内出现塑 性变形区域 。 前 面 已经 指 出 ， 过盈 量达 到 各 ， 孔 边开 始屈 服 。 因此 过盈 量 等于 或小于 时 ， 材料是弹