92.4液力变矩器的欧拉方程 根据式(9-6),工作轮作用于液体的功率P应为 P=Ma=网(v22a-21a) ag(u2v2 cos a-41 cos a) 式中:ω——工作轮旋转角速度 —液体质点的圆周速度(牵连速度) 根据能量守恒定律,当不计液力损失时,工作轮作用于液体的能量应等于能量的增量,因此 将式(9-13)代入(9-14),得 COS C VI cos a1 (9-15) 或为 (9-16) 式中,Hx是在工作轮叶片无限多且无限薄的情况下,不计液力损失时单位重量液体所获得的能量(即能 式(9-15)或(9-16)就叫液体流经叶片式工作轮时的欧拉方程。 根据工作轮进出口的速度三角形之间的关系,欧拉方程可改写成如下表达式 H 2~2g 1一 由式(9-17)可看出,液体在工作轮叶片流道中时,因叶片与液体的相互作用而产生的能量变化是由于绝对速 度、牵连速度、相对速度的变化而引起的。 如果是泵轮,其欧拉方程为 (9-18) 或H Btr 同理,对于涡轮也可列出它的欧拉方程。 液体流经泵轮时吸收了能量,H>0:而液体流经涡轮时,又将能量释放给涡轮,故H-灬<O;在导轮内无 能量的传递,只有能量形式的变换,一般是把压力能转变成动能。 由于实际的工作轮叶片不可能无限多、无限薄,液体受惯性、粘性的影响,所以实际的能头要比理论能头 小,即H,=H,μ是小于1的能头修正系数 9.2.5液力变矩器的相似原理 在液力传动中,由于液体在工作轮流道里流动极为复杂,至今还不能确切地纯理论地把它的特性计算岀来。因 此进行液力传动装置系列化设计,或者根据样机进行放大、缩小的仿型设计时,都采用相似原理的设计方法,而无 需对毎个液力传动元件进行逐一试验,既能减少设计工作量,又能保证液力传动的良好性能。因此,相似原理是液 力传动装置系列化设计或仿型设计的理论基础 1、变矩器的相似条件 对不可压缩、稳定流动的液体,能满足如下条件,则该系列液力变矩器相似。9.2.4液力变矩器的欧拉方程 根据式（9-6），工作轮作用于液体的功率P应为 = （9-13） 式中：ω——工作轮旋转角速度； u——液体质点的圆周速度（牵连速度）。 根据能量守恒定律，当不计液力损失时，工作轮作用于液体的能量应等于能量的增量，因此 P = ρgqH t∞ （9-14） 将式（9-13）代入（9-14），得 （9-15） 或为 （9-16） 式中，H t∞是在工作轮叶片无限多且无限薄的情况下，不计液力损失时单位重量液体所获得的能量（即能 头）。 式（9-15）或（9-16）就叫液体流经叶片式工作轮时的欧拉方程。 根据工作轮进出口的速度三角形之间的关系，欧拉方程可改写成如下表达式： (9-17) 由式（9-17）可看出，液体在工作轮叶片流道中时，因叶片与液体的相互作用而产生的能量变化是由于绝对速 度、牵连速度、相对速度的变化而引起的。 如果是泵轮，其欧拉方程为 HB t∞ (9-18) 或 HB t∞ (9-19) 同理，对于涡轮也可列出它的欧拉方程。 液体流经泵轮时吸收了能量, HB t∞ > 0 ；而液体流经涡轮时，又将能量释放给涡轮，故HT t∞ < 0；在导轮内无 能量的传递，只有能量形式的变换，一般是把压力能转变成动能。 由于实际的工作轮叶片不可能无限多、无限薄，液体受惯性、粘性的影响，所以实际的能头 要比理论能头 H t∞ 小，即H t =μH t∞ ，μ是小于1的能头修正系数。 9.2.5液力变矩器的相似原理 在液力传动中，由于液体在工作轮流道里流动极为复杂，至今还不能确切地纯理论地把它的特性计算出来。因 此进行液力传动装置系列化设计，或者根据样机进行放大、缩小的仿型设计时，都采用相似原理的设计方法，而无 需对每个液力传动元件进行逐一试验，既能减少设计工作量，又能保证液力传动的良好性能。因此，相似原理是液 力传动装置系列化设计或仿型设计的理论基础。 1、变矩器的相似条件 对不可压缩、稳定流动的液体，能满足如下条件，则该系列液力变矩器相似