的三相反应器来说，前两种由于表观气速较低，固体颗粒的轴向浓度差很大，因此操作时应处 于气泡合并区，即采用高操作气速，以保证固体颗粒在淤浆床层中尽可能分布均匀。本实验中， 表观气速大于0.1m/s时处于气泡合并区，因此方程回归选择此范围内的数值，分别计算目标 函数及各数群的值，所得方程结果如表5.2。 表5.2气含率关联式回归参数 bo 2 b3 R 有内构件 0.525032 1.817898 -0.458339 -1.71775 0.99515 无内构件 1.974278 1.668414 -0.300449 -1.15454 0.99146 (5)小结 通过对影响三相淤浆床反应器床层平均气含率因素的分析，得到可操作的气含率的关联式， 为工业反应器的设计提供了较为可靠的依据。试验结果表明，当表观气速>0.1/s时，气含率 增加的趋势呈线性关系。这说明三相淤浆床反应器的流动状态明显存在两个区域：当表观气速 <0.1m/s时为安静鼓泡区；表观气速>0.1/s为气泡合并区。过渡区域不明显。三相淤浆床反应 器操作的正常气速应高于0.1m/s。 在三相淤浆床反应器中加入换热器不仅未破坏床层的流体力学性质，还起到良好的破碎气 泡的作用。的三相反应器来说，前两种由于表观气速较低，固体颗粒的轴向浓度差很大，因此操作时应处 于气泡合并区，即采用高操作气速，以保证固体颗粒在淤浆床层中尽可能分布均匀。本实验中， 表观气速大于 0.1m/s 时处于气泡合并区，因此方程回归选择此范围内的数值，分别计算目标 函数及各数群的值，所得方程结果如表 5.2。 表 5.2 气含率关联式回归参数 b0 b1 b2 b3 R 有内构件 0.525032 1.817898 -0.458339 -1.71775 0.99515 无内构件 1.974278 1.668414 -0.300449 -1.15454 0.99146 （5） 小结 通过对影响三相淤浆床反应器床层平均气含率因素的分析，得到可操作的气含率的关联式， 为工业反应器的设计提供了较为可靠的依据。试验结果表明，当表观气速>0.1m/s 时，气含率 增加的趋势呈线性关系。这说明三相淤浆床反应器的流动状态明显存在两个区域：当表观气速 <0.1m/s 时为安静鼓泡区；表观气速>0.1m/s 为气泡合并区。过渡区域不明显。三相淤浆床反应 器操作的正常气速应高于 0.1m/s。 在三相淤浆床反应器中加入换热器不仅未破坏床层的流体力学性质，还起到良好的破碎气 泡的作用