从图6可以看出从A'到B这个接触区d与D的变化。 利用(30)我们可以分析A'到B点各位置的极限展宽角B'。 A位置：d=d,D=D,K=0.'=90°。 A位：d=d,D=D1K=1 B/=tg- nu2 x(d+Ab)()ta B'位置：d=d。-Z。D=D。+Z。K=1 B′=tg n u 2. 《d,+△h)(--2一--)tgg B位置：d=d。D=D。K=0∴.B′=90°。 从上而的分析不难看出，极限展宽角B'沿 轴线是变化的，其分布如图6所示。最小箱在 A位置。 图7为沿变形区轴线方向极限展宽角B' 的变化曲线。 只要轧辊的展宽角小于或等于A位置的极 限展宽角B'轧件的旋转是不成问题的，当展 宽角稍大于B',也可能旋转起来，这是因为除 A点外其余位置的极限展宽角B'都比B'A大 图7沿变形区轴线方向极限展蛇角β' 的变化曲线 之放。 n=24=0.35a=30° 2.H、a、A、n、Ah对极限展宽角 d1=20毫米Ah=10毫米 d。=40毫米”B=6°S= β'的影响 4.053毫米 Z。=2.850毫米 (1)摩擦系数4无论从理论公式或者生产实践都表明摩擦系数是影响旋转尔件的关 2 以 图8 n=2d!=30毫米△h=10毫米m=0,5d=30毫米D=500毫米 66从 图 6 可 以 看 出从 A ` 到 B 这个接触区 d与 D 的变 化 。 利 用 ( 3 0 ) 我 们可 以 分析 A 尸 到 B点 各 位置 的极 限展宽 角 日 / 。 A 产 位 置 : d 二 d : D = D : K = 0 . ’ . 日 产 = 9 0 ” 。 A 位 置 : d = d 。 D _ 二 D , K 二 1 一兀 〕 厂I . we . ì 日 产 = t g一 兀 ( d n + 八 h ) ( 一 a 一 ` 奇 , ` g 。 B 了 位 置: d 。 一 Z 。 D = D 。 + Z 。 K = 。 , = , g一 「 L一兀 ( d l + △ h ) ( 一 、 d 二 一 J ~ )t g 。 U o 十 乙 。 〕 B位 置: ( I = d = d D = D 。 K = o … 日 产 = l 。 一 Z 。 9 0 “ 。 从 上而 的 分析不 难 看 出 , 极 限 展宽角 日 z 沿 轴 线是 变化 的 , 其分布如 图 6 所 示 。 最 小值 在 A 位 置 。 图 7 为 沿变形 区 轴 线方 向 极限展宽 角 田 的变化 曲线 。 只 要轧辊 的展宽角小 于或 等于 A 位 置的极 限展宽 角田 A 轧件 的旋 转是 不成 问题 的 , 当展 宽角稍 大于日 / 人, 也可 能 旋转 起来 , 这是 因为除 A 点外 其余 位 置 的 极 限展 宽角 印 都 比 日 / A 大 之故 。 一手— 言- 一 一提` 一 令~ 毫未 图 7 沿 变形 区 轴 线方 向极 限 展 宽角 日 尹 2 . 卜- 日 产 的 影响 ( l ) 、 a 、 是 人 、 n 、 态 h 对 极 限 展 宽 角 的变化 曲线 n = 2 件 = 0 . d L 只2 0毫米 d 。 ’ * 4 0毫 米 ` 3 5 a △ h 于 日 ’ 二 6 = 3 0 。 I Q· 毫米 S = : ` 一 4 . 05 3 毫米 Z 。 二 2 . 8 5 0 毫米 摩擦 系数 林 无 论从理 论 公式 或者生产实 践都 表 明摩擦 系数 是 影响旋 转 条仰的关 洁一下尔一 方一扁 , 丈 r 万 汀下才下才二贫一协厂二廿一 马节 . 二沈 , … — 匕| 图 8 n 二 Z d : 二 30 毫米 △h = 10 毫米 m 二 0 . s d 二 3 0毫 米 D = 5 0 0 毫米