下面做一些分析。 1,影响轧制压力分布特性的某些主要因素在公式中未得到反映。以小压下量轧制厚轧 件时，外摩擦已不再为影响压力分布特性之首要因素，相反，外区及变形不深透性的影响却 起着巨大的作用，致使单位压力曲线在变形区入口处具有明显峰值（图4c)。在A.I,euKoB 三个公式中却未考虑这一因素的影响。如图4所示三个理论公式计算所得曲线与实测曲线不 仅有量的区别，而且有质的差异。虽然A.I.八HKOB在其第三理论中考虑到I/这一因素 的影响，但並未能提高计算精确度，理论曲线与实验曲线不具有相同特性。虽然A.红山e1M K0B本人也认为在这种情况下“外摩擦影响甚至可忽略不计”，然而作者公式除摩擦影响 外並未考虑外区的影响。最近作者实验研究表明〔6)，在薄板轧制情况下，以小压下量轧制 较厚轧件时外区也是有影响的，也应当予以考虑。 2.A.I.山oB各公式中所采用的摩擦规镰未被实验证实。当轧制薄板时，用 A,H.山rKoB公式所求曲线与实测曲线具有相同特性，这是因为在方程中考虑了外摩擦及 轧件尺寸条件的影响，而这些因素对薄板轧制是重要的，如果变形抗力k及摩擦系数「选取 得当，可能在某轧制范围内给出比较满意的结果。在第一公式中用了干摩擦律，设为常值， 使压力分布图示具有尖锐的峰值。A.I.eJHKOB企图用中间存在粘着区因而改变摩擦规律 以使峰值园化，但如校核结果，考虑粘着的第二公式並不能提高多少精确度，实际上峰值存 在並非一般规律，取决于ε%之大小，或具峰值，或曲线园化，此乃由于变形量不同影响压 力分布特性的主要因素不同之故，故不能用改变单位压力与摩擦力之关系(P-t)来修正〔7)。 A.Ⅵ.山JKKOB在他的新理论中进一步考虑了外摩擦的影响，相应于薄件轧制的I、I两 类，按第三理论摩擦力分布分别为梯形和三角形。根据摩摩力限值条件(t=之)，摩擦力分 布曲线出现水平区段，此与实验资料不符，为了比较在图6中给出了Π.JI.KIMMeHKO的轧 制铅件钓实验曲线及A.M.I:IHKOB的理论曲线，由实 P15 验曲线看出，轧件愈薄，t愈大，当1/不=6.6时，t=3.7公 t124 斤/毫米2，显然此值超过k/2,摩擦力限值条件未被证 实，因之应用限值之摩擦力水平区段亦不存在，我们也得公乒6 到了相同的实验结果〔4〕。实际上变形区内摩擦力並不 毫米 遵从不同的摩擦规律，虽然t分布具有复杂性质，但摩 擦系数与滑移速度有一定的关系〔4)〔9〕。 () 此外，作者只提出分区图示，各区长度未予确定， 使计算复杂，且不成熟，与第一理论相比並不能提高精 度，新理论即未揭示物理实质，实际也无法应用，故此 公式一直未得到推广。 在中厚轧件作者应用线型摩擦规律也与实际不符， 何况如前所述，厚件轧制外区影响较大，不能靠用摩擦 规律来修正。 (b) 3.做为A.以.山KOB新理论基础的粘着现象並图6 摩擦力沿接触弧分布理论 不是在所有轧制情况下存在。一系列作者〔10)〔11)用直 及实验曲线之比较 接测量法在宽广的轧制范围内研究了金属表面质点相对于工具表面的滑移，同时证明在薄件 轧制时並不发生粘着。我们研究薄板轧制运动学条件(4)时，也未发生粘着，产生粘着之力 58下面做一些分析 。 1 . 形 . 轧翻 压力分布特性的某些主要 因众在公式中未得到反映 。 以小压下量 轧制厚轧 件时 , 外摩擦巳不再为影响压力分布特性之首要因 素 , 相反 , 外区及 变形不 深透性的影 响却 起着巨大的作用 , 致使单位压力曲线在变形区入 口处具有明显峰值 ( 图 c4 ) 。 在 A . H . U e 二 H K oB 三个公式中却未考虑这一 因素的影响 。 如图 4 所示三个理论公式计算所得曲线与实测 曲线不 仅有量 的区别 , 而且有质的差异 。 虽 然A . H . U e 二 H K oB 在其 第三理论中考虑到 l压 这一 因素 的影响 , 但业未能提高计算精确度 , 理论曲线与实验曲线不具有相 同特 性 。 虽 然 A . H . U e 二 H K os 本人也认为在这种情况下 “ 外摩擦影响甚 至 可忽略 不计 ” , 然而作 者公 式 除 摩擦影响 外业未考虑外区的影响 。 最 近作者实验研究表明〔 6 〕 , 在薄 板轧 制情 况下 , 以 小压下 量轧制 较厚轧件时 外区也是有影响的 , 也应当予 以考虑 。 2 . A . H . U e 二 H K o B 各公 式中 所采用 的 雄撼规伸未 被 实验 证 实 。 当轧 制薄板 时 , 用 A . H . 以 e 二 H : 。 。 公式所求曲线与实测曲线具有相 同特性 , 这是 因为在方 程中考虑 了外 摩擦 及 轧件尺寸条件的影响 , 而这些因素对薄板轧制是 重要的 , 如果变形抗力 k 及摩擦系数 f 选取 得 当 , 可能在某轧制范围 内给出比较满意的结 果 。 在 第一公 式中用 了干 摩擦律 , 设 f 为常值 , 使压力分布 图示具有尖锐的峰值 。 A . H . U e 二 H K o B 企图用中间存在 粘着 区 因而改变摩擦规律 以使峰 值 园化 , 但如 校核结果 , 考虑 粘着 的 第二公 式业不能 提高 多少精确度 , 实际 上 峰值存 在业非一般 规 律 , 取 决于 。 % 之大小 , 或 具峰 值 , 或曲线 园化 , 此 乃 由于变 形量不 同影 响压 力分布特性的 主要 因 素不 同之 故 , 故不能用 改变 单位压 力与摩擦力之关系 ( p 一 )t 来修 正 〔7〕 。 A . H . 以 e IJ H K 。 。 在他 的新 理论中进 一步考虑 了外摩 擦的影响 , 相应 于薄件轧 制 的 I 、 I 两 . _ _ 二 、 _ _ _ . _ 二 _ _ _ _ _ _ . _ . … _ . _ k _ _ . _ _ . ` , 类 , 按第三 理 论摩擦力分布分 别为梯形 和三 角形 。 根 据摩摩 力限值 条件( ’ = 毛 一 ) , 摩擦力分 布曲线 出现 水平区段 , 此 与实验 资料不 符 , 为了比较在 图 6 中给 出 了 n . 汀 . K IJ H o H K 。 的轧 制 错 件为实睑 曲线 及 A . H . U : 二 。 K 。 。 的理 论曲线 , 由实 验曲线看 出 , 轧件愈薄 , t 愈大 , 当 I压 二 6 . 6时 , t = 3 . 7公 斤 /毫米 忿 , 显然此值 超过 k 2/ , 摩擦力限值 条件未被证 实 , 因之 应用 限值之 摩擦力水平 区段亦 不存在 , 我 们也得 到 了相 同 的实验 结果 〔 4 〕 。 实际上变 形 区内摩 擦 力业不 遵从不 同的摩擦规律 , 虽 然 t 分布具有复杂性质 , 但摩 擦系数 与滑 移速度有一 定的关系〔4 〕〔9 〕 。 此 外 , 作者只 提出分 区图示 , 各区长 度未予 确定 , 使计算复杂 , 且不成熟 , 与第一 理 论相 比业不能提 高精 度 , 新 理论即未揭 示物理实质 , 实际 也无 法应 用 , 故此 公 式一 直 未得到 推广 。 在中厚轧件作者应 用线 型摩擦规律也 与实际 不 符 , 何况如前所述 , 厚件轧 制外区影响较大 , 不能靠用摩擦 规律来修正 。 3 . 做 为 A . 对 . 以e J: 。 K o B新 理论 甚 础的粘 , 现 象业 不 . 在所有轧翻情况下 存在 。 一 系列作 者 〔1 0〕〔1 1〕用直 八 琦币弋念毯 / 产平 、 / . 、 {一洲八 产 t l 二之 丫 t 、 、 一 b ( a ) 扫么 卜八 `世别际 `巴观场 ( b ) 图 6 摩 擦 力 沿接触弧分 布 理论 及 实验 曲线之 比较 接 测量 法在 宽广 的轧 制 范 围内研究 了金属 表 面质点 相对 于工 具表 面的 滑移 , 同时证 明在薄 件 轧制时 业不发生粘着 。 我们 研究薄板 轧制运 动 学条件 ( 4 〕时 , 也未发生粘着 , 产 生 粘着 之力