第3期 王跃飞等：高褐铁矿配比下提高烧结矿产质量指标 ,295. 一铁酸钙含量随二元碱度的变化规律，与2.2节中 灰的用量或提高烧结矿二元碱度到2.0左右有利于 试样的黏结相强度随二元的碱度的变化规律吻合， 烧结矿产质量指标的提高 该研究结果揭示了二元碱度影响黏结相强度的内在 3改善烧结矿产质量指标的烧结杯试验 规律，也进一步确认了铁酸钙矿物对黏结相强度的 贡献.②与使用石灰石的情况相比，混匀矿配加生 研究 石灰的试样的铁酸钙含量要高一些，这也是后者黏 在前面研究的基础上，运用烧结杯试验方法，深 结相强度高于前者的重要原因之一· 入研究高褐铁矿配比下合理的烧结矿二元碱度、钙 表5混匀矿配加生石灰、石灰石试样的黏结相矿物组成X射线衍 质熔剂搭配比例和烧结工艺参数对烧结矿产质量指 射测定结果 标的影响，并以此来确定适宜的技术对策， Table 5 X-may diffraction results of m ineral camposition of bonding 3.1二元碱度对烧结矿产质量指标的影响 phase with the quicklie and lmestone added into the blending ore 本试验变动烧结原料的二元碱度(1.81.9、2.0 黏结相矿物的质量分数% 和2.1)，考察烧结过程中的不同碱度烧结矿的参数 试样 R2 种类 铁酸钙钙铁敏 硅酸钙磁铁矿赤铁矿 和烧结指标，探讨烧结矿二元碱度对其强度和产能 榄石 的影响，试验结果如表6所示， 1.8 51.4 10.3 3.2 2.2 32.9 根据试验结果可知：在二元碱度为1.8~2.1 1.9 55.8 8.54.1 2.8 28.8 时，随着二元碱度的提高，垂直烧结速度加快（最大 混匀矿性石灰 2.072.2 5.15.4 1.5 15.8 增加幅度约10%)，烧结成品率提高（最大提高幅度 2.168.3 4.87.2 1.6 18.1 约3.%)，烧结利用系数得以明显上升（最大上升 1.8 38.7 9.24.6 2.1 45.4 幅度为11%)，烧结固体燃耗略有下降，烧结矿的粒 1.9 50.812.3 4.4 1.9 30.6 度组成变差，粒度大于25mm的比例减少，25~ 混匀矿十石灰石 2.058.3 4.66.8 2.3 28.0 10mm的比例增加，10~5mm的比例略有上升；但烧 2.155.64.34.82.6 32.7 结矿的转鼓指数呈“先升后降”的态势，在碱度为 2.0时达到最大值，这一结果与前述2.2节的研究 对于高褐铁矿配比下的烧结生产而言，应该提 结果完全吻合，说明烧结黏结相强度是影响烧结矿 高铁酸钙类型黏结相的数量，因此，适当增加生石 转鼓指数的重要因素 表6烧结矿二元碱度变动系列的烧结杯试验结果 Tabl 6 Results of sintering pot test w ith adjusting the bnary basicity of sinter 垂直烧结速度/ 利用系数/ 成品 转鼓 成品矿粒度组成% 固体燃耗/ 方案 (mm'min1) (rm-2.h) 率% 指数% >25mm 25~10mm 10-5mm (kg) R=1.8 22.99 1.628 77.33 62.67 48.04 30.79 21.16 53.09 R=1.9 23.12 1.665 77.41 64.00 46.52 32.48 21.00 52.65 R=2.0 24.63 1.767 79.16 66.00 43.03 35.14 21.82 51.94 R=2.1 25.21 1.804 80.12 65.33 37.54 38.46 24.00 51.87 由此可见，为了改善高褐铁矿配比下烧结矿的 石灰比例而减少石灰石用量，不仅能够加快烧结速 产质量指标，应适当提高烧结矿二元碱度至2.0 度、提高成品率以达到提高利用系数和降低固体燃耗 水平， 的效果，而且可以改善烧结矿转鼓指数和粒度组成指 3.2钙质熔剂比例对烧结矿产质量指标的影响 标，这是由于生石灰具有反应活性高、烧结料制粒性 本试验针对二元碱度为1.9和2.1的两组烧结 好以及石灰石具有“分解致孔性的缘故.值得注意 方案，进行改变钙质熔剂搭配比例的试验研究，通过 的是：上述增加钙质熔剂中生石灰比例对烧结产质量 调整生石灰、石灰石的使用量，初步探讨钙质熔剂搭 指标的改善作用，只有在较高碱度下比较明显， 配比例对高褐铁矿配比烧结参数和指标的影响，调 综上所述，在高褐铁矿配比烧结条件下，为了改 整钙质熔剂搭配比例的烧结杯试验结果如表7 善烧结矿产质量指标，适当提高烧结矿二元碱度至 所示 2.0左右，并采取适当增加生石灰使用比例的配合 由试验结果可以看出：适当增加钙质熔剂中生 措施是很有必要的第 3期 王跃飞等： 高褐铁矿配比下提高烧结矿产质量指标 一铁酸钙含量随二元碱度的变化规律‚与 2∙2节中 试样的黏结相强度随二元的碱度的变化规律吻合‚ 该研究结果揭示了二元碱度影响黏结相强度的内在 规律‚也进一步确认了铁酸钙矿物对黏结相强度的 贡献．②与使用石灰石的情况相比‚混匀矿配加生 石灰的试样的铁酸钙含量要高一些‚这也是后者黏 结相强度高于前者的重要原因之一． 表 5 混匀矿配加生石灰、石灰石试样的黏结相矿物组成 Ｘ射线衍 射测定结果 Ｔａｂｌｅ5 Ｘ-ｒａｙｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｏｆｍｉｎｅｒａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｂｏｎｄｉｎｇ ｐｈａｓｅｗｉｔｈｔｈｅｑｕｉｃｋｌｉｍｅａｎｄｌｉｍｅｓｔｏｎｅａｄｄｅｄｉｎｔｏｔｈｅｂｌｅｎｄｉｎｇｏｒｅ 试样 种类 Ｒ2 黏结相矿物的质量分数／％ 铁酸钙 钙铁橄 榄石 硅酸钙 磁铁矿 赤铁矿 1∙8 51∙4 10∙3 3∙2 2∙2 32∙9 混匀矿 ＋生石灰 1∙9 55∙8 8∙5 4∙1 2∙8 28∙8 2∙0 72∙2 5∙1 5∙4 1∙5 15∙8 2∙1 68∙3 4∙8 7∙2 1∙6 18∙1 1∙8 38∙7 9∙2 4∙6 2∙1 45∙4 混匀矿 ＋石灰石 1∙9 50∙8 12∙3 4∙4 1∙9 30∙6 2∙0 58∙3 4∙6 6∙8 2∙3 28∙0 2∙1 55∙6 4∙3 4∙8 2∙6 32∙7 对于高褐铁矿配比下的烧结生产而言‚应该提 高铁酸钙类型黏结相的数量．因此‚适当增加生石 灰的用量或提高烧结矿二元碱度到 2∙0左右有利于 烧结矿产质量指标的提高． 3 改善烧结矿产质量指标的烧结杯试验 研究 在前面研究的基础上‚运用烧结杯试验方法‚深 入研究高褐铁矿配比下合理的烧结矿二元碱度、钙 质熔剂搭配比例和烧结工艺参数对烧结矿产质量指 标的影响‚并以此来确定适宜的技术对策． 3∙1 二元碱度对烧结矿产质量指标的影响 本试验变动烧结原料的二元碱度 （1∙8、1∙9、2∙0 和 2∙1）‚考察烧结过程中的不同碱度烧结矿的参数 和烧结指标‚探讨烧结矿二元碱度对其强度和产能 的影响‚试验结果如表 6所示． 根据试验结果可知：在二元碱度为 1∙8～2∙1 时‚随着二元碱度的提高‚垂直烧结速度加快 （最大 增加幅度约 10％ ）‚烧结成品率提高 （最大提高幅度 约 3∙6％ ）‚烧结利用系数得以明显上升 （最大上升 幅度为 11％ ）‚烧结固体燃耗略有下降‚烧结矿的粒 度组成变差‚粒度大于 25ｍｍ的比例减少‚25～ 10ｍｍ的比例增加‚10～5ｍｍ的比例略有上升；但烧 结矿的转鼓指数呈 “先升后降 ”的态势‚在碱度为 2∙0时达到最大值‚这一结果与前述 2∙2节的研究 结果完全吻合‚说明烧结黏结相强度是影响烧结矿 转鼓指数的重要因素． 表 6 烧结矿二元碱度变动系列的烧结杯试验结果 Ｔａｂｌｅ6 Ｒｅｓｕｌｔｓｏｆｓｉｎｔｅｒｉｎｇｐｏｔｔｅｓｔｗｉｔｈａｄｊｕｓｔｉｎｇｔｈｅｂｉｎａｒｙｂａｓｉｃｉｔｙｏｆｓｉｎｔｅｒ 方案 垂直烧结速度／ （ｍｍ·ｍｉｎ—1） 利用系数／ （ｔ·ｍ—2·ｈ—1） 成品 率／％ 转鼓 指数／％ 成品矿粒度组成／％ ＞25ｍｍ 25～10ｍｍ 10～5ｍｍ 固体燃耗／ （ｋｇ·ｔ—1） Ｒ＝1∙8 22∙99 1∙628 77∙33 62∙67 48∙04 30∙79 21∙16 53∙09 Ｒ＝1∙9 23∙12 1∙665 77∙41 64∙00 46∙52 32∙48 21∙00 52∙65 Ｒ＝2∙0 24∙63 1∙767 79∙16 66∙00 43∙03 35∙14 21∙82 51∙94 Ｒ＝2∙1 25∙21 1∙804 80∙12 65∙33 37∙54 38∙46 24∙00 51∙87 由此可见‚为了改善高褐铁矿配比下烧结矿的 产质量指标‚应适当提高烧结矿二元碱度至 2∙0 水平． 3∙2 钙质熔剂比例对烧结矿产质量指标的影响 本试验针对二元碱度为 1∙9和 2∙1的两组烧结 方案‚进行改变钙质熔剂搭配比例的试验研究‚通过 调整生石灰、石灰石的使用量‚初步探讨钙质熔剂搭 配比例对高褐铁矿配比烧结参数和指标的影响．调 整钙质熔剂搭配比例的烧结杯试验结果如表 7 所示． 由试验结果可以看出：适当增加钙质熔剂中生 石灰比例而减少石灰石用量‚不仅能够加快烧结速 度、提高成品率以达到提高利用系数和降低固体燃耗 的效果‚而且可以改善烧结矿转鼓指数和粒度组成指 标‚这是由于生石灰具有反应活性高、烧结料制粒性 好以及石灰石具有 “分解致孔性 ”的缘故．值得注意 的是：上述增加钙质熔剂中生石灰比例对烧结产质量 指标的改善作用‚只有在较高碱度下比较明显． 综上所述‚在高褐铁矿配比烧结条件下‚为了改 善烧结矿产质量指标‚适当提高烧结矿二元碱度至 2∙0左右‚并采取适当增加生石灰使用比例的配合 措施是很有必要的． ·295·