第12期 薛刚等：小波分析在钢筋混凝土梁损伤识别中的应用 。1193。 于N4(48~96Hz)及N3(24~48Hz)频带，幅值则越 显大于在第2激振点的幅值.在实验过程中观察 来越大，相应的能量增加，波形衰减较慢.钢筋混凝 到，实验梁在第6激振点产生了裂缝.可见在相同 土梁在不同损伤状态下，由二进制小波分解后的波 的条件下，经过小波分解的波形图幅值较大处即为 形图有较明显的区别，可以判断损伤的存在 裂缝位置. (a) 时域波形 可 28 i 时域波形 -28E 0.050.100.150.200.250.30 0.050.100.150.200.250.30 拟小波分频和重构波形 拟小波分频和重构波形 NI NI N2 N2 N3 3 N4 N5 AAA N6 N6 N7 N7 N8 N8 Cn Cn 0.05 0.100.150.200.250.30 y.ww 0 0.050.100.150.200.250.30 时间s 时间s (b) 时域波形 b 时域波形 20F -20 0 0.050.100.150.200.250.30 0 0.050.100.15 0.200.250.30 拟小波分频和重构波形 拟小波分频和重构波形 NI N2 N3 N4 N3 N4 N5 N6 N7 N7 N8 N8 Cn Cn 0 0.050.100.150.200.250.30 n等 0.050.100.150.200.250.30 时间s 时间s (c) (c) 时域波形 时域波形 gn 0 0.050.100.150.200.250.30 0 0.050.100.150.200.250.30 拟小波分频和重构波形 拟小波分频和重构波形 NI NI N2 N2 N3 N3 N4 N4 VAAAAAAA N5 N5 A N6 N6 N7 N7 N8 N8 Cn Cn 0.050.100.150200.250.30 W 0 0.05 0.10 0.150.20 0.25 0.30 时间s 时间s 图3测点2处小波多尺度分解波形图.()加载前：(b)外荷载 图4测点6处小波多尺度分解波形图.（加载前：(）外荷载 30kN(c外荷载50kN 30kN(c外荷载50kN Fig.3 Wavelet multi-scale decomposition signal of Point 2:(a) Fig.4 Wavelet multi-scale decomposition signal of Point 6:(a) before loading:(b)loading for 30kN;(c)loading for 50kN before loading (b)loading for 30 kN;(c)loading for 50 kN 从实验梁的第2激振点和第6激振点可以看 到：在各阶荷载下，两个激振点处经过小波分解的波 3结论 形图是不同的，在第6激振点处的波形图的幅值明 (1)本文分析了结构发生损伤时其动力参数的于N4( 48 ～ 96Hz)及 N3( 24 ～ 48 Hz)频带, 幅值则越 来越大, 相应的能量增加, 波形衰减较慢 .钢筋混凝 土梁在不同损伤状态下, 由二进制小波分解后的波 形图有较明显的区别, 可以判断损伤的存在. 图3 测点 2 处小波多尺度分解波形图.( a) 加载前;( b) 外荷载 30 kN;( c) 外荷载 50 kN Fig.3 Wavel et multi-scale decomposition signal of Point 2:( a) before loading;( b) loading for 30 kN ;( c) loading for 50 kN 从实验梁的第 2 激振点和第 6 激振点可以看 到:在各阶荷载下, 两个激振点处经过小波分解的波 形图是不同的, 在第 6 激振点处的波形图的幅值明 显大于在第 2 激振点的幅值 .在实验过程中观察 到, 实验梁在第 6 激振点产生了裂缝.可见, 在相同 的条件下, 经过小波分解的波形图幅值较大处即为 裂缝位置. 图 4 测点6 处小波多尺度分解波形图.( a) 加载前;( b) 外荷载 30 kN;( c) 外荷载 50 kN Fig.4 Wavelet multi-scale decomposition signal of Point 6:( a) before loading;( b) loading for 30 kN;( c) loading for 50 kN 3 结论 ( 1) 本文分析了结构发生损伤时其动力参数的 第 12 期 薛 刚等:小波分析在钢筋混凝土梁损伤识别中的应用 · 1193 ·