测量其横向挠度“。通过对比试验的方法，观察长细比不同的轴心受压构件的破坏形态。 1)短柱 当轴向力P逐浙渐增加时，试件A柱（图62）也随之缩短，测量结果证明混凝土全截面 和纵向钢筋均发生压缩变形。 当轴向力P达到破坏荷载的9%左右时，柱中部四周混凝土表面出现纵向裂缝，部分混 凝土保护层剥落，最后是筛筋间的纵向钢流发生屈曲，向外鼓出，混凝士被压碎而整个试哈 柱破坏（图6-3）。破坏时，测得的混凝土压应变大于1.8×103，而柱中部的横向挠度很小 钢筋混凝土短柱的破坏是 一种材料破坏，即混凝土压碎破坏 6 图6-2轴心受压构件试件（尺寸单位：mm) 图63轴心受压短柱的破坏形态 a)短柱的破坏b)局部放大图 许多试验证明，钢筋混凝土短柱破坏时混凝土的压应变均在2×10附近，由混凝士受 压时的应力应变曲线（图1-10）可知，混凝土已达到其轴心抗压强度：同时，采用普通热 轧的纵向钢筋，均能达到抗压屈服强度。对于高强度钢筋，混凝土应变到达2×10时，钢 筋可能尚未达到屈服强度，在设计时如果采用这样的钢材，则它的抗压强度设计值仅为 0.002E,=0.002×2.0×105=400MPa,即必须小于其抗拉强度设计值来取用。 根据轴向力平衡，就可求得短柱破坏时的轴心力P,,它应由钢筋和混凝土共同负担： P=fA+A (6-1) 2)长柱 试件B柱在压力P不大时，也是全截面受压，但随者压力增大，长柱不仅发生压缩变形， 同时长柱中部产生较大的横向挠度，凹侧压应力较大，凸侧较小。在长柱破坏前，横向挠 度增加得很快，使长柱的破坏来得比较突然，导致失稳破坏。破坏时，凹侧的混凝土首先被 压碎，有混凝土表面纵向裂缝，纵向钢筋被压弯而向外鼓出，混凝土保护层脱落：凸侧则由 受压突然转变为受拉，出现横向裂缝（图64）。 6-2 测量其横向挠度 u 。通过对比试验的方法，观察长细比不同的轴心受压构件的破坏形态。 1）短柱 当轴向力 P 逐渐增加时，试件 A 柱（图 6-2）也随之缩短，测量结果证明混凝土全截面 和纵向钢筋均发生压缩变形。 当轴向力 P 达到破坏荷载的 90%左右时，柱中部四周混凝土表面出现纵向裂缝，部分混 凝土保护层剥落，最后是箍筋间的纵向钢筋发生屈曲，向外鼓出，混凝土被压碎而整个试验 柱破坏（图 6-3）。破坏时，测得的混凝土压应变大于 1.8×10-3，而柱中部的横向挠度很小。 钢筋混凝土短柱的破坏是一种材料破坏，即混凝土压碎破坏。 Ⅰ Ⅰ 柱 柱 Ⅰ Ⅰ 剖面Ⅰ−Ⅰ     图 6-2 轴心受压构件试件（尺寸单位：mm） 图 6-3 轴心受压短柱的破坏形态 a)短柱的破坏 b)局部放大图 许多试验证明，钢筋混凝土短柱破坏时混凝土的压应变均在 2×10-3 附近，由混凝土受 压时的应力应变曲线（图 1-10）可知，混凝土已达到其轴心抗压强度；同时，采用普通热 轧的纵向钢筋，均能达到抗压屈服强度。对于高强度钢筋，混凝土应变到达 2×10-3 时，钢 筋可能尚未达到屈服强度，在设计时如果采用这样的钢材，则它的抗压强度设计值仅为 0.002 0.002 2.0 10 400MPa 5 Es =   = ，即必须小于其抗拉强度设计值来取用。 根据轴向力平衡，就可求得短柱破坏时的轴心力 Ps ，它应由钢筋和混凝土共同负担： ' s ' Ps = f c A+ f s A （6-1） 2）长柱 试件 B 柱在压力 P 不大时，也是全截面受压，但随着压力增大，长柱不仅发生压缩变形， 同时长柱中部产生较大的横向挠度 u ，凹侧压应力较大，凸侧较小。在长柱破坏前，横向挠 度增加得很快，使长柱的破坏来得比较突然，导致失稳破坏。破坏时，凹侧的混凝土首先被 压碎，有混凝土表面纵向裂缝，纵向钢筋被压弯而向外鼓出，混凝土保护层脱落；凸侧则由 受压突然转变为受拉，出现横向裂缝（图 6-4）。 Ps a) 短柱的混凝土破坏 b)局部方大图 P s