增刊1 钟春生：X65管线钢连铸还表面纵向凹陷、裂纹形成原因及对策 ·85· 图1铸坯表面纵向裂纹 图4试样2的中间裂纹 Fig.1 Longitudinal crack on the billet surface Fig.4 Central crack in Sample No.2 27 图2铸坯表面凹陷及中间裂纹 图5试样1的裂纹附近的金相组织 Fig.2 Depression and central crack on the billet surface Fig.5 Microstructure around the crack of Sample No.I 坯表面未观察到裂纹但存在中间裂纹的试样2 (图4)进行观察分析.将两试样有裂纹部位取样， 磨平、抛光后再用质量分数为4%硝酸酒精溶液浸 蚀，进行裂纹微观观察，金相组织为珠光体+铁素体 (图5和图6).试样1的裂纹附近无高温氧化特征 和异常夹杂物，组织未见明显异常：试样2的截面上 有一条主裂纹和较多微裂纹及孔隙，裂纹附近存在较 多夹杂物，微裂纹及孔隙沿夹杂物方向扩展，经EDS能 谱分析，夹杂物主要成分为Nb、Ti、C和N,见图7. 800um 图6试样2的裂纹附近的金相组织 Fig.6 Microstructure around the crack of Sample No.2 1.3连铸坯表面纵向凹陷、裂纹的形成机理 钢在熔点至700℃之间高温状态下有三个典型 的高温脆性区0：熔点至1300℃为第I脆性区， 1200~900℃为第Ⅱ脆性区，900~700℃为第Ⅲ脆 性区.在第I脆性区，随着温度的降低P、S等元素 及夹杂物在枝晶间富集，当钢水到达凝固温度开始 图3试样1的表面纵裂 凝固时，富集层仍然以液态膜形式存在于枝晶间，直 Fig.3 Longitudinal crack on the surface of Sample No.I 接导致了在这一脆性区钢的强度及韧性的下降，因增刊 1 钟春生: X65 管线钢连铸坯表面纵向凹陷、裂纹形成原因及对策 图 1 铸坯表面纵向裂纹 Fig． 1 Longitudinal crack on the billet surface 图 2 铸坯表面凹陷及中间裂纹 Fig． 2 Depression and central crack on the billet surface 坯表面未 观 察 到 裂 纹 但 存 在 中 间 裂 纹 的 试 样 2 ( 图 4) 进行观察分析． 将两试样有裂纹部位取样， 磨平、抛光后再用质量分数为 4% 硝酸酒精溶液浸 蚀，进行裂纹微观观察，金相组织为珠光体 + 铁素体 图 3 试样 1 的表面纵裂 Fig． 3 Longitudinal crack on the surface of Sample No． 1 ( 图 5 和图 6) ． 试样 1 的裂纹附近无高温氧化特征 和异常夹杂物，组织未见明显异常; 试样 2 的截面上 有一条主裂纹和较多微裂纹及孔隙，裂纹附近存在较 多夹杂物，微裂纹及孔隙沿夹杂物方向扩展，经 EDS 能 谱分析，夹杂物主要成分为 Nb、Ti、C 和 N，见图7． 图 4 试样 2 的中间裂纹 Fig． 4 Central crack in Sample No． 2 图 5 试样 1 的裂纹附近的金相组织 Fig． 5 Microstructure around the crack of Sample No． 1 图 6 试样 2 的裂纹附近的金相组织 Fig． 6 Microstructure around the crack of Sample No． 2 1. 3 连铸坯表面纵向凹陷、裂纹的形成机理 钢在熔点至 700 ℃之间高温状态下有三个典型 的高温脆性区［1］: 熔点至 1 300 ℃ 为第Ⅰ脆性区， 1 200 ～ 900 ℃ 为第Ⅱ脆性区，900 ～ 700 ℃ 为第Ⅲ脆 性区． 在第Ⅰ脆性区，随着温度的降低 P、S 等元素 及夹杂物在枝晶间富集，当钢水到达凝固温度开始 凝固时，富集层仍然以液态膜形式存在于枝晶间，直 接导致了在这一脆性区钢的强度及韧性的下降，因 ·85·