D0L:10.13374/.issn1001-053x.2012.s1.017 第34卷增刊1 北京科技大学学报 Vol.34 Suppl.1 2012年6月 Journal of University of Science and Technology Beijing Jun.2012 X65管线钢连铸坯表面纵向凹陷、裂纹形成原因及 对策 钟春生四 衡阳华菱钢管有限公司，衡阳421001 ☒通信作者，E-mail:534165900@qq-com 摘要针对X65管线钢连铸坯表面存在的纵向凹陷及裂纹缺陷等问题，采用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪对其进行了分 析.缺陷产生的原因主要是微合金化元素、T和V的碳氮化物在晶界偏聚所致.通过对结晶器保护渣成分、二冷曲线进行 优化，控制中间包钢水过热度，规范连铸操作工艺和点检连铸设备可有效改善X65管线钢连铸坯表面的纵向凹陷和裂纹 缺陷. 关键词连铸：钢坯：表面缺陷：裂纹：合金化元素 分类号T℉777.1 Causes and countermeasures of longitudinal depression and crack formation on X65 line pipe continuous casting billet surfaces ZHONG Chun-sheng Hengyang Valin Steel Tuhe Co.Ltd.,Hengyang,421001,China Corresponding author,E-mail:534165900@qq.com ABSTRACT X65 line pipe continuous casting billet surfaces were analyzed by optical microscopy,scanning electron microscopy and energy dispersive spectrometry to deal with their defects of longitudinal depression and cracks.It is found that causes for these surface defects are mainly due to carbonitride segregation of micro alloying elements Nb,Ti and V at grain boundaries.These surface defects can be efficiently improved through optimizing the mold flux composition and the second cooling curve,controlling the tundish super- heat,regulating the continuous casting operation process and checking the continuous casting equipment timely. KEY WORDS continuous casting:billets;surface defects:cracks;alloying elements 衡阳华菱钢管有限公司X65PSL1高级管线钢 1连铸坯表面纵向凹陷、裂纹的形成机理及 牌号为L450,采用V、Nb和Ti作为微合金化元素， 原因 通过细晶强化、沉淀强化等方法，使X65钢管的力 学性能满足API5L标准要求.炼钢分厂2010年1 1.1裂纹宏观特征 月批量生产的L450中220mm规格连铸坯，在219分 L450管线钢铸坯表面裂纹及凹陷情况分别见 厂锯切下料过程中发现多个炉号坯料锯切端面存在 图1、图2.从图2中可看出，铸坯表面凹陷处存在 中间裂纹，裂纹呈纵向分布，在裂纹处铸坯表面存在 明显中间裂纹，裂纹处离坯表约20mm,长度约5~ 明显凹陷现象，严重时形成表面纵向裂纹.通过对 30mm,当中间裂纹严重时会开裂至铸坯表面形成 钢管缺陷样分析，并根据该钢种的成分特点，对生产 图1所示表面纵向裂纹. 工艺进行了多次优化，铸坯质量稳步提高，2010年61.2金相检验、扫描电镜观察及能谱分析 月生产的七炉铸坯低倍全部合格，轧管质量良好. 取铸坯表面存在纵向裂纹的试样1（图3）及铸 收稿日期：201202-19
第 34 卷 增刊 1 2012 年 6 月 北京科技大学学报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol． 34 Suppl． 1 Jun． 2012 X65 管线钢连铸坯表面纵向凹陷、裂纹形成原因及 对策 钟春生 衡阳华菱钢管有限公司，衡阳 421001 通信作者，E-mail: 534165900@ qq． com 摘 要 针对 X65 管线钢连铸坯表面存在的纵向凹陷及裂纹缺陷等问题，采用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪对其进行了分 析． 缺陷产生的原因主要是微合金化元素 Nb、Ti 和 V 的碳氮化物在晶界偏聚所致． 通过对结晶器保护渣成分、二冷曲线进行 优化，控制中间包钢水过热度，规范连铸操作工艺和点检连铸设备可有效改善 X65 管线钢连铸坯表面的纵向凹陷和裂纹 缺陷． 关键词 连铸; 钢坯; 表面缺陷; 裂纹; 合金化元素 分类号 TF777. 1 Causes and countermeasures of longitudinal depression and crack formation on X65 line pipe continuous casting billet surfaces ZHONG Chun-sheng Hengyang Valin Steel Tube Co． Ltd． ，Hengyang，421001，China Corresponding author，E-mail: 534165900@ qq． com ABSTRACT X65 line pipe continuous casting billet surfaces were analyzed by optical microscopy，scanning electron microscopy and energy dispersive spectrometry to deal with their defects of longitudinal depression and cracks． It is found that causes for these surface defects are mainly due to carbonitride segregation of micro alloying elements Nb，Ti and V at grain boundaries． These surface defects can be efficiently improved through optimizing the mold flux composition and the second cooling curve，controlling the tundish superheat，regulating the continuous casting operation process and checking the continuous casting equipment timely． KEY WORDS continuous casting; billets; surface defects; cracks; alloying elements 收稿日期: 2012--02--19 衡阳华菱钢管有限公司 X65 PSL1 高级管线钢 牌号为 L450，采用 V、Nb 和 Ti 作为微合金化元素， 通过细晶强化、沉淀强化等方法，使 X65 钢管的力 学性能满足 API 5L 标准要求． 炼钢分厂 2010 年 1 月批量生产的 L450 220 mm 规格连铸坯，在 219 分 厂锯切下料过程中发现多个炉号坯料锯切端面存在 中间裂纹，裂纹呈纵向分布，在裂纹处铸坯表面存在 明显凹陷现象，严重时形成表面纵向裂纹． 通过对 钢管缺陷样分析，并根据该钢种的成分特点，对生产 工艺进行了多次优化，铸坯质量稳步提高，2010 年 6 月生产的七炉铸坯低倍全部合格，轧管质量良好． 1 连铸坯表面纵向凹陷、裂纹的形成机理及 原因 1. 1 裂纹宏观特征 L450 管线钢铸坯表面裂纹及凹陷情况分别见 图 1、图 2． 从图 2 中可看出，铸坯表面凹陷处存在 明显中间裂纹，裂纹处离坯表约 20 mm，长度约 5 ～ 30 mm，当中间裂纹严重时会开裂至铸坯表面形成 图 1 所示表面纵向裂纹． 1. 2 金相检验、扫描电镜观察及能谱分析 取铸坯表面存在纵向裂纹的试样 1( 图 3) 及铸 DOI:10.13374/j.issn1001-053x.2012.s1.017
增刊1 钟春生：X65管线钢连铸还表面纵向凹陷、裂纹形成原因及对策 ·85· 图1铸坯表面纵向裂纹 图4试样2的中间裂纹 Fig.1 Longitudinal crack on the billet surface Fig.4 Central crack in Sample No.2 27 图2铸坯表面凹陷及中间裂纹 图5试样1的裂纹附近的金相组织 Fig.2 Depression and central crack on the billet surface Fig.5 Microstructure around the crack of Sample No.I 坯表面未观察到裂纹但存在中间裂纹的试样2 (图4)进行观察分析.将两试样有裂纹部位取样， 磨平、抛光后再用质量分数为4%硝酸酒精溶液浸 蚀，进行裂纹微观观察，金相组织为珠光体+铁素体 (图5和图6).试样1的裂纹附近无高温氧化特征 和异常夹杂物，组织未见明显异常：试样2的截面上 有一条主裂纹和较多微裂纹及孔隙，裂纹附近存在较 多夹杂物，微裂纹及孔隙沿夹杂物方向扩展，经EDS能 谱分析，夹杂物主要成分为Nb、Ti、C和N,见图7. 800um 图6试样2的裂纹附近的金相组织 Fig.6 Microstructure around the crack of Sample No.2 1.3连铸坯表面纵向凹陷、裂纹的形成机理 钢在熔点至700℃之间高温状态下有三个典型 的高温脆性区0：熔点至1300℃为第I脆性区， 1200~900℃为第Ⅱ脆性区，900~700℃为第Ⅲ脆 性区.在第I脆性区，随着温度的降低P、S等元素 及夹杂物在枝晶间富集，当钢水到达凝固温度开始 图3试样1的表面纵裂 凝固时，富集层仍然以液态膜形式存在于枝晶间，直 Fig.3 Longitudinal crack on the surface of Sample No.I 接导致了在这一脆性区钢的强度及韧性的下降，因
增刊 1 钟春生: X65 管线钢连铸坯表面纵向凹陷、裂纹形成原因及对策 图 1 铸坯表面纵向裂纹 Fig． 1 Longitudinal crack on the billet surface 图 2 铸坯表面凹陷及中间裂纹 Fig． 2 Depression and central crack on the billet surface 坯表面未 观 察 到 裂 纹 但 存 在 中 间 裂 纹 的 试 样 2 ( 图 4) 进行观察分析． 将两试样有裂纹部位取样， 磨平、抛光后再用质量分数为 4% 硝酸酒精溶液浸 蚀，进行裂纹微观观察，金相组织为珠光体 + 铁素体 图 3 试样 1 的表面纵裂 Fig． 3 Longitudinal crack on the surface of Sample No． 1 ( 图 5 和图 6) ． 试样 1 的裂纹附近无高温氧化特征 和异常夹杂物，组织未见明显异常; 试样 2 的截面上 有一条主裂纹和较多微裂纹及孔隙，裂纹附近存在较 多夹杂物，微裂纹及孔隙沿夹杂物方向扩展，经 EDS 能 谱分析，夹杂物主要成分为 Nb、Ti、C 和 N，见图7． 图 4 试样 2 的中间裂纹 Fig． 4 Central crack in Sample No． 2 图 5 试样 1 的裂纹附近的金相组织 Fig． 5 Microstructure around the crack of Sample No． 1 图 6 试样 2 的裂纹附近的金相组织 Fig． 6 Microstructure around the crack of Sample No． 2 1. 3 连铸坯表面纵向凹陷、裂纹的形成机理 钢在熔点至 700 ℃之间高温状态下有三个典型 的高温脆性区［1］: 熔点至 1 300 ℃ 为第Ⅰ脆性区， 1 200 ～ 900 ℃ 为第Ⅱ脆性区，900 ～ 700 ℃ 为第Ⅲ脆 性区． 在第Ⅰ脆性区，随着温度的降低 P、S 等元素 及夹杂物在枝晶间富集，当钢水到达凝固温度开始 凝固时，富集层仍然以液态膜形式存在于枝晶间，直 接导致了在这一脆性区钢的强度及韧性的下降，因 ·85·
·86· 北京科技大学学报 第34卷 1500r 1200 位置1 《) 900 600 300 能量keV 1500 位置2 位置3 1200 900 600 3456 能量keV 图7试样2裂纹处的能谱 Fig.7 Energy spectra at the crack of Sample No.2 此当结晶器内钢水凝固不均匀时，微细裂纹就会在 成分见表1.钢中碳的质量分数为0.22%~ 枝晶间形成.形成内裂纹的铸坯离开结晶器后进入 0.25%.为使钢的性能满足X65钢级力学性能要 二冷区，如果二冷强度过大，就会使铸坯接连进入第 求，在钢中加入了V、Nb和T等微合金化元素.在 Ⅱ脆性区和第Ⅲ脆性区.另外，由于强冷导致铸坯 炼钢生产过程中，微合金元素与钢中的C、N结合， 表面产生较大的热应力，会进一步加剧裂纹的扩展， 在奥氏体晶界析出大量Nb(C,N)等质点，这些质 严重时形成表面纵向裂纹. 点分布于奥氏体晶界，使晶界处结合力减弱，降低 1.4L450连铸坯表面纵向凹陷、裂纹的影响因素 了晶界强度，易诱发裂纹回.试样2裂纹处扫描电 1.4.1L450钢化学成分的影响 镜能谱分析中存在Nb、T、C和N的结果就说明这 L450钢用作生产X65PSL1管线管用钢，化学 一点. 表1L450钢化学成分（质量分数） Table 1 Chemical composition of 1450 steel C Si Mn S Cu Cr Mo Nb Ti Al 0.22-0.260.45-0.601.35~1.50≤0.020≤0.015≤0.20≤0.20≤0.050.05-0.080.035~0.0500.01-0.03≤0.050 由于L450钢碳含量较低，在凝固过程中和凝固 变的情况下，由于坯壳温度向钢的第I脆性区移动， 后相变引起的体积收缩较大，导致传热和凝固不均 导致纵裂纹倾向加重.同时，钢水温度波动范围大， 匀进而形成铸坯凹陷.凹陷部位冷却和凝固速度比 保护渣熔化受到影响，铸坯坯壳表面渣层不均匀，造 其他部位慢，结晶组织粗化，对裂纹敏感性强.坯壳 成结晶器内铸坯坯壳冷却不均匀. 出结晶器后受到喷水冷却和钢水的膨胀作用，在凹 (2)浇注速度.拉速的影响主要是因为拉速决 陷的薄弱处造成应力集中而产生裂纹.坯壳表面凹 定着坯壳的厚度，在结晶器水量设定不变并在二冷 陷越深，坯壳厚度不均匀性就越严重，纵裂出现的几 水自动控制的条件下，拉速与中包温度的匹配是否 率越大. 得当对裂纹的发生率有着至关重要的影响.如拉速 1.4.2工艺条件的影响 过低，虽然在结晶器中上部己经形成一定厚度的坯 (1)钢水过热度.中间包钢水过热度越高，则出 壳，但在结晶器中下部由于凝固收缩过早形成气隙， 结晶器的坯壳越薄，且坯壳平均温度升高；在应力不 热阻增大，传热效率下降，且由于结晶器内气隙的产
北 京 科 技 大 学 学 报 第 34 卷 图 7 试样 2 裂纹处的能谱 Fig． 7 Energy spectra at the crack of Sample No． 2 此当结晶器内钢水凝固不均匀时，微细裂纹就会在 枝晶间形成． 形成内裂纹的铸坯离开结晶器后进入 二冷区，如果二冷强度过大，就会使铸坯接连进入第 Ⅱ脆性区和第Ⅲ脆性区． 另外，由于强冷导致铸坯 表面产生较大的热应力，会进一步加剧裂纹的扩展， 严重时形成表面纵向裂纹． 1. 4 L450 连铸坯表面纵向凹陷、裂纹的影响因素 1. 4. 1 L450 钢化学成分的影响 L450 钢用作生产 X65 PSL1 管线管用钢，化学 成分 见 表 1． 钢中碳的质量分数为 0. 22% ～ 0. 25% ． 为使钢的性能满足 X65 钢级力学性能要 求，在钢中加入了 V、Nb 和 Ti 等微合金化元素． 在 炼钢生产过程中，微合金元素与钢中的 C、N 结合， 在奥氏体晶界析出大量 Nb( C，N) 等质点，这些质 点分布于奥氏体晶界，使晶界处结合力减弱，降低 了晶界强度，易诱发裂纹［2］． 试样 2 裂纹处扫描电 镜能谱分析中存在 Nb、Ti、C 和 N 的结果就说明这 一点． 表 1 L450 钢化学成分( 质量分数) Table 1 Chemical composition of L450 steel % C Si Mn P S Cu Cr Mo V Nb Ti Al 0. 22 ～ 0. 26 0. 45 ～ 0. 60 1. 35 ～ 1. 50 ≤0. 020 ≤0. 015 ≤0. 20 ≤0. 20 ≤0. 05 0. 05 ～ 0. 08 0. 035 ～ 0. 050 0. 01 ～ 0. 03 ≤0. 050 由于 L450 钢碳含量较低，在凝固过程中和凝固 后相变引起的体积收缩较大，导致传热和凝固不均 匀进而形成铸坯凹陷． 凹陷部位冷却和凝固速度比 其他部位慢，结晶组织粗化，对裂纹敏感性强． 坯壳 出结晶器后受到喷水冷却和钢水的膨胀作用，在凹 陷的薄弱处造成应力集中而产生裂纹． 坯壳表面凹 陷越深，坯壳厚度不均匀性就越严重，纵裂出现的几 率越大． 1. 4. 2 工艺条件的影响 ( 1) 钢水过热度． 中间包钢水过热度越高，则出 结晶器的坯壳越薄，且坯壳平均温度升高; 在应力不 变的情况下，由于坯壳温度向钢的第Ⅰ脆性区移动， 导致纵裂纹倾向加重． 同时，钢水温度波动范围大， 保护渣熔化受到影响，铸坯坯壳表面渣层不均匀，造 成结晶器内铸坯坯壳冷却不均匀． ( 2) 浇注速度． 拉速的影响主要是因为拉速决 定着坯壳的厚度，在结晶器水量设定不变并在二冷 水自动控制的条件下，拉速与中包温度的匹配是否 得当对裂纹的发生率有着至关重要的影响． 如拉速 过低，虽然在结晶器中上部已经形成一定厚度的坯 壳，但在结晶器中下部由于凝固收缩过早形成气隙， 热阻增大，传热效率下降，且由于结晶器内气隙的产 ·86·
增刊1 钟春生：X65管线钢连铸还表面纵向凹陷、裂纹形成原因及对策 ·87· 生是非均匀的，坯壳不能均匀生长，在外力的作用 (3)结晶器保护渣由锰钢保护渣换成包晶钢保 下，坯壳的薄处易发生裂纹的形核和发展，铸坯运行 护渣，使保护渣的黏度、溶化速度都比锰钢保护渣有 到二冷区，加上弯曲及矫直应力，裂纹进一步扩展： 所提高，以改善结晶器内坯壳的传热条件，促进坯壳 如拉速过高，坯壳较薄，在钢液静压力的作用下，易 的均匀生长 发生鼓肚，甚至漏钢，这些都易导致裂纹的形成 (4)规范生产操作.保持结晶器液面稳定、适当 (3)二次冷却.在连铸生产过程中，较强的二冷 的浸入式水口的插入深度、良好的对中、正确的保护 强度可加重铸坯的凹陷，L450钢生产初期二次冷却 渣加入方法等，减少人为因素对铸坯表面纵向凹陷、 采用C曲线，比水量达到0.51Lkg1,冷却强度大. 裂纹的影响. 另外，目前二冷方式采用喷淋条，冷却均匀性方面较 (5)定期加强连铸机喷咀检查，保证汽水平衡. 差，正对喷嘴的位置铸坯冷却强度大，而侧面则因为 对连铸结晶器、支导段和扇形段定期更换.对扇形 冷却强度较差会发亮，铸坯出现阴阳面，铸坯冷却均 段的弧度、辊缝进行检测，保证对弧、开口度的误差 匀性较差，加剧了凹陷、纵裂的程度 控制在较小范围内. 1.4.3结晶器保护渣的影响 3结论 生产初期，结晶器保护渣采用锰钢保护渣，保护 渣熔点1180℃，熔解时间40s,1300℃下的黏度为 L450钢连铸坯易出现纵向凹陷、裂纹是由于生 0.32Pas.从使用效果来看，保护渣的消耗量高，1t 产过程中钢中微合金化元素Nb、V和Ti的碳氮化 钢大约消耗0.9~1.0kg保护渣，渣圈多，易结壳. 合物在品界析出，降低了晶界强度所致.通过控制 由于初始黏度偏低易使坯壳凹陷、纵裂增加，因此从 并稳定钢水过热度，降低连铸二次冷却水量，提高结 减少粘连，降低凹陷、纵裂，以及节约成本考虑，适当 晶器保护渣黏度和熔化速度，保护渣由锰钢保护渣 提高保护渣的黏度是必要的 换成包晶钢保护渣，规范生产操作，定期加强连铸设 备的维护检修等措施，有效地解决了L450钢连铸坯 2改进措施 纵向凹陷、裂纹缺陷质量问题，铸坯低倍合格率非常 由于L450钢的特殊性能要求，要改变该钢种成 高，管坯轧管质量良好 分不太现实，因此结合实际情况，对生产工艺进行了 优化，尤其是在二冷工艺及结晶器保护渣方面做了 参考文献 较多的工作，取得了不错的效果 [Fu J L,Zhang F L.Analysis of thermal stress of horizontal continu- (1)控制钢水过热度.起铸和快换炉号过热度 ous casting blank through calculation.Energy Metall Ind,1995 为25~35℃、连浇炉号过热度为15~25℃，上下两 (5):37 炉钢温度波动不超过10℃，以稳定拉速，促使坯壳 (傅军隆，张凤禄.水平连铸坯的热应力计算分析.治金能源， 1995(5):37) 均匀生长 [2]Ma F C.Liu Y L,Song RF,et al.Effect of microalloy elements (2)不断调整二冷水量.连铸二次冷却曲线由 Nb,V and Ti on surface quality of continuously cast slab.Wide C曲线逐步变成弱冷的D曲线、E曲线和F曲线. Heavy Plate,2003,9(4)14 比水量由C曲线的0.51L·kg最后下降到F曲线 (马福昌，刘永龙，宋瑞甫，等.Nb、V、T微合金元素对连铸坯 的0.35Lkg1 表面质量的影响.宽厚板，2003,9(4)：14)
增刊 1 钟春生: X65 管线钢连铸坯表面纵向凹陷、裂纹形成原因及对策 生是非均匀的，坯壳不能均匀生长，在外力的作用 下，坯壳的薄处易发生裂纹的形核和发展，铸坯运行 到二冷区，加上弯曲及矫直应力，裂纹进一步扩展; 如拉速过高，坯壳较薄，在钢液静压力的作用下，易 发生鼓肚，甚至漏钢，这些都易导致裂纹的形成． ( 3) 二次冷却． 在连铸生产过程中，较强的二冷 强度可加重铸坯的凹陷，L450 钢生产初期二次冷却 采用 C 曲线，比水量达到 0. 51 L·kg － 1 ，冷却强度大． 另外，目前二冷方式采用喷淋条，冷却均匀性方面较 差，正对喷嘴的位置铸坯冷却强度大，而侧面则因为 冷却强度较差会发亮，铸坯出现阴阳面，铸坯冷却均 匀性较差，加剧了凹陷、纵裂的程度． 1. 4. 3 结晶器保护渣的影响 生产初期，结晶器保护渣采用锰钢保护渣，保护 渣熔点 1 180 ℃，熔解时间 40 s，1 300 ℃ 下的黏度为 0. 32 Pa·s． 从使用效果来看，保护渣的消耗量高，1 t 钢大约消耗 0. 9 ～ 1. 0 kg 保护渣，渣圈多，易结壳． 由于初始黏度偏低易使坯壳凹陷、纵裂增加，因此从 减少粘连，降低凹陷、纵裂，以及节约成本考虑，适当 提高保护渣的黏度是必要的． 2 改进措施 由于 L450 钢的特殊性能要求，要改变该钢种成 分不太现实，因此结合实际情况，对生产工艺进行了 优化，尤其是在二冷工艺及结晶器保护渣方面做了 较多的工作，取得了不错的效果． ( 1) 控制钢水过热度． 起铸和快换炉号过热度 为 25 ～ 35 ℃、连浇炉号过热度为 15 ～ 25 ℃，上下两 炉钢温度波动不超过 10 ℃，以稳定拉速，促使坯壳 均匀生长． ( 2) 不断调整二冷水量． 连铸二次冷却曲线由 C 曲线逐步变成弱冷的 D 曲线、E 曲线和 F 曲线． 比水量由 C 曲线的 0. 51 L·kg － 1 最后下降到 F 曲线 的 0. 35 L·kg － 1 ． ( 3) 结晶器保护渣由锰钢保护渣换成包晶钢保 护渣，使保护渣的黏度、溶化速度都比锰钢保护渣有 所提高，以改善结晶器内坯壳的传热条件，促进坯壳 的均匀生长． ( 4) 规范生产操作． 保持结晶器液面稳定、适当 的浸入式水口的插入深度、良好的对中、正确的保护 渣加入方法等，减少人为因素对铸坯表面纵向凹陷、 裂纹的影响． ( 5) 定期加强连铸机喷咀检查，保证汽水平衡． 对连铸结晶器、支导段和扇形段定期更换． 对扇形 段的弧度、辊缝进行检测，保证对弧、开口度的误差 控制在较小范围内． 3 结论 L450 钢连铸坯易出现纵向凹陷、裂纹是由于生 产过程中钢中微合金化元素 Nb、V 和 Ti 的碳氮化 合物在晶界析出，降低了晶界强度所致． 通过控制 并稳定钢水过热度，降低连铸二次冷却水量，提高结 晶器保护渣黏度和熔化速度，保护渣由锰钢保护渣 换成包晶钢保护渣，规范生产操作，定期加强连铸设 备的维护检修等措施，有效地解决了 L450 钢连铸坯 纵向凹陷、裂纹缺陷质量问题，铸坯低倍合格率非常 高，管坯轧管质量良好． 参 考 文 献 ［1］ Fu J L，Zhang F L． Analysis of thermal stress of horizontal continuous casting blank through calculation． Energy Metall Ind，1995 ( 5) : 37 ( 傅军隆，张凤禄． 水平连铸坯的热应力计算分析． 冶金能源， 1995( 5) : 37) ［2］ Ma F C，Liu Y L，Song RF，et al． Effect of microalloy elements Nb，V and Ti on surface quality of continuously cast slab． Wide Heavy Plate，2003，9( 4) : 14 ( 马福昌，刘永龙，宋瑞甫，等． Nb、V、Ti 微合金元素对连铸坯 表面质量的影响． 宽厚板，2003，9( 4) : 14) ·87·