没有受压-一面的半边，实际变形量很小，这一部分的缺陷不易焊合，不能充分发挥J,T,S法 中心压实的作用。 文献C1)的分析指出：现行生产工艺选取锻件锻造变形时的内外温度梯度为300~350℃。 这一温度梯度虽能保证有效地压实锻件内部缺陷，但压机载荷增大很多，能耗增加，效益 差。由变形抗力随温度变化曲线及锻件在不同温度梯度下中心孔洞锻合的临界压下率曲线可 以得出，较佳的锻件内外温差为230~270℃，可降低压机吨位，对转子、轧辊锻件分别为 23.2%和42.7%左右；降低能耗(20~25)%多节省冷却时间(40~70)%，并达到良好的中心 压实效果1)。试验发现，当锻件内外温差253℃、压下幸13%时，单面压下变形的最大变形 区深入到试件心部（图3），说明变形深入心部的程度不仅和温度梯度有关，而且和压下率 有关。此时心部大变形区范围扩大，心部变形状态改善，截面上变形分布较为均匀、对称， 两端刚性区的影响大大减小，这无疑会提高锻件的锻造质量。对子允许有较大压下率的锻 件，单面压下，压下率13%是可采用的。 双面对称压下变形方式能够解决单砧压一面压下率过大和变形分布不对称的问题。根据 高温变形云纹图计算求得的不同变形条件下横截面等效应变ε，分布如图4所示。锻件内部截 面上变形分布对称，整个截面的变形量大为提高，最大变形区始终位于锻件心部，对压实中 心区域的孔洞性等缺陷起了很好作用。温度梯度△t=250℃、150C℃时，中心孔洞焊合的临 界压下率分别为14.3%和17.6%1)。图4的等效应变分布基本反映了焊合孔洞时的变形状 D.05 0.15 0.3 0.3 0.9 0 0.45 0,45 .45 ,49 0, .20 0.2 0.15 0. D,1 0.0 0.07 0.03 (a)单面单砧△H/H。 (b)单面单砧△H/H。 =8%,△1=152℃ =7%,△1=248℃ 图3单面压下最大变形区深入心部时横截面 图4不同条件双面对称压下变形的横载面等效应变 等效应变e1分布 e1分布 Fig.3 Distribution of effective strain Fig.4 Distribution of effective strain ei on longitudinal section for ei on longitudineal scction for single side when maximum double side in different conditions strain penetrates into the center 态。4t=152℃时，即使将单面压下率增至8%，其变形效果仍不如△t=248℃时好。实际 生产中，如锻件的温度梯度不能达到工艺规程的要求，用增大压下幸的办法予以弥补是可行 的，但这时的压下率必须不小于孔洞焊合的临界压下率方可得到满意的中心压实效果。 148没有受压 一面 的半边 , 实 际变形量很 小 , 这一部分的 缺陷不易焊合 , 不 能充分发挥 J . T . S法 中心压实的 作用 。 文献〔 1〕的分析指出 : 现行生产工艺选取锻件锻造变形时的 内外温度梯度为 3 0 一 3 50 ℃ 。 这一温度梯度虽能保证有效地 压实锻件内部缺陷 , 但压机载荷增大很多 , 能 耗 增 加 , 效 益 差 。 由变形抗 力随温度变化曲线及锻件在不同温度梯度下中心孔洞锻合的临界压下率曲线可 以得 出 , 较佳的锻件内外 温差为 23 0 ~ 27 0 ℃ , 可降低压机吨位 , 对转子 、 轧辊锻件分 别 为 2 3 。 2 % 和4 2 . 7 % 左右 ; 降低能耗 (2 。 一 25 ) % 多 节省冷却时间 (如 一 7 0) % , 并达 到 良好的中心 压实效果 〔 ` ’ 。 试验发现 , 当锻件内外温差2 53 ℃ 、 压下率 13 % 时 , 单面压下变形的最大变形 区深入到试件心部 ( 图 3 ) , 说明 变形深人心部的程度不仅和温度梯度有关 , 而且和压下率 有关 。 此 时心部大变形区 范围扩大 , 心部变 形状态 改善 , 截面上 变形分 布较为均匀 、 对称 , 两 端刚性区的影响大大减小 , 这无疑会提高锻件的 锻造质量 。 对于允许有较大压 下 率 的 锻 件 , 单面压下 , 压 下率 13 % 是可采用的 。 双面对称压下变形方式能够解决单砧压 一面压下率过大 和变形分布不 对称的 问题 。 根据 高温变形云纹图计算求得的不 同变形 条件下横截面等效应变 。 , 分布如 图 4 所示 。 锻件内部截 面上变形分布对称 , 整个截面 的变形量大为 提高 , 最大变形区始终位于锻件心部 , 对压实 中 心区域的孔 洞性等缺陷起了很好作用 。 温度梯度 △才= 2 5 。℃ 、 1 50 ℃ 时 , 中心孔 洞焊 合 的 临 界压下率分别为 1 4 . 3 % 和 1了 。 6 % ` ” 。 图 4 的等效应变分布基本反映 了焊 合孔洞时的 变形 状 乡于… 羹一~ 卫涟 一尹尸 一一 一弓` 一戈不 - 邝 _ 一 仁 州一一二二~ 之 只卜 攀 1 一 屯 - ~ 一 羹卜一~ ~ 心 吧 》 尸 弃苏断 · 图 3 单面压 下最大 变形区深入心 部时横截面 等效应变 幻 分布 F 19 . 3 D i s t r i b u t i o n o f e f f e e t i v e s t r a i n 巴 1 o n l o n g i t u d i n a l s e e t i o n f o r 5 i n g l e s i d e w h e 红 rn a x i m u 位 s t r a i n P e n e t r a t e s i n t o t h e e e n t e r a( ) 单面单砧△ H / H 。 ( b) 单面单砧△ H /H 。 = 8% , △ t = 1 52 ℃ = 7 % , △ t = 24 8亡 图 4 不同条件双面对称 压下 变形的横截面等效应 变 刃 i 分布 F 19 . 4 D i s t r i b u t i o 且 o f e f f e e t 定v e s r r a i n e 5 o n 1 o n g i t u o i n e a l s e e t i o n f o r d o u b l e s i d e i n d i f f e r e 众 t e o n d i t i o n s 态 。 △t 二 1 5 2 ℃ 时 , 即使将单面压下率增至 8 % , 其 变形效果仍不如 △t = 2 48 ℃ 时好 。 实 际 生产 中 , 如锻 件的 温度梯度不能达 到 工艺规程的要求 , 用增大压 下率的 办法 予以弥 补是可 行 的 , 但这时的 压下率必须 不小 于 孔洞焊合 的临界压下率方可得到满意的 中心压实效果 。 1 4 8