表1按式(1、(5)、(6)、(12)计算泵送压力(x10°Pa) 排送量Qtm3/h 压力值 坍落度 PnPP,F:Px;PP;"P,PnP、P,;P|PP、!F 1li[3 .6415.°6 5016.41.94-.45 98641021u,48.81.91.0..603.8715,4913.00 017.9214.705.99 849.178.76.6.0710,.91.39,.959.0 4911.0010.7刚13.8515,6123012.41 6.75.6…5885.01n.:1.499.6d10.781.813.4010.7o1241 5636,1815,B6,977m)7.86,.0s.389.488.0010.789.761,148,801241 表2各种输料配管的水平换算长度 2)锥管的压力计算 水平换算长度(m 水平锥管的压力损失,可按式(7)前半部 配管 现格和换算形态|落度落度落度 分计算。一般为小端直径直管单位长度阻力的 类型 1718-23代号1-5倍。式(1)的锥管换草系数,若把在直 箐部分计入的一井折算则为3,高于此值。式 垂直 「0A (13)中锥管的压力损失由Bt表示,表2中锥 管道每米长125A13 150A2, 管BT3、节流速率t由实验测定。文献中 向上 所列能管的换算长度(见表3)大大地超过上述 A75~150)A 计算值。月本各生产厂说明书中所列举的换算 饿管}米(150~125)A!3 31T I25~100)A 长度虽有差异,与表3所列值大致相符都比 式(7)计算值大得多。表3中所列的换算长度 弯管|每90°弯 4 oR 是在实验的葚础上,并考虑到一定的裕度给出 软管 每米长 i厂 的。式(13)中的节流速率随期落度S锥管尺寸 丧3折算水平长度m 流速ⅴ,甚至不同级配骨料的混礙土都冇变化 骈度 式(7)是根据混凝上在管内流动时的柱塞流理 cm)8~1212~1616-1919 论,管壁摩擦阻力与流速呈线性关系,同时考 管型 虑管内混凝土流动时的动量变化推导出的。实 锥答7B-6B|:15 际上,混凝土在锥管中的流动已不尽符合上面 6B-4B -的理论。由于锥管中混凝土的径向收缩运动 曲率半径为6B:0 0.5m的弯管|4B 增加了对管壁的径向压力,自然增加了管壁的 摩擦阻力。更重要的一点是这种收缩运动,增 曲率华侄为6B18;1510 加了混凝土的禊效应和滚动效应,产生了扩容, 1.0m的弯管 随坍落度减小而增大了内摩擦力。这种现象, 软管 6B;302418|12 没有在式(7)中反映出来。文献〔4〕也未给出 t的实验数据,为了反陕出这种影响,可畚考 综上所述,从实用及安全的角度上看,采本各厂家的换算长度,在式(1)中引入锥管系 用 MORINAGA式(6),作为水平泵送压力计数Kr。 算公式较为合宜。 3)弯管的压力损失表 1 按 式 (1)、 (5)、 (6)、 (12)计 算 泵送 压 力 (×IOPa) 压力值 一 一 —_ 广 }{ T l f }丹蒋度 ＼ P jP吉 P P P 【P IPs p P嚣lP P P P专 P p (cm f 【 f f f 12．61L3．59[～ 一 L l6．49I9．99122．45 J8—．9 6】 ’LO．O0 嬲fl1．8413· 【1．．601—13．8715．49113·DoI3．915．9017．92l4．70l5— ．9— l — r 一 … 8 f0l8．75；0-叫旧．23i1．320．859．00jI2．OI3．49】11．0010．78J3．85】一 I5．— 0— 612．3012．4 li，49l9．60 10．7811．8J13．40【0．70 】2．4 — — — — — — 一 7·8 一 · 0凸 o I8 7—．03 ．刚 Js 9．48}8．0010．789．761i．148．8Ol24 5 d3 8．f8 5．0 6．9 ．0j 表 2 各种 {宣料配 管的水 平换 算 长度 配管 。 水 乎换掉长度 (m) f计算 规格和换掉彤 态 坍落度’坍落度1坍落度1 类型 I 。代号 每 一150)AJ } fi 长I(125～】00)A }l。：I。f『。 " 弯管f 每90。弯 f4l4 4J 软管 每米长 2 { 【厂 表3 折算 水 平长 度 (m) 综上所述 ，从 实用及安 全的角度 上看，采 用 MORINAGA式 (6)， 作 为 水 平 泵 送 压 力 计 算 公 式较 为 台宜。 2) 锥 管 的 压 力计 算 水 平锥 管 的压 力损失，可 按武 (7)前半 部 分 计算。 一般为 小端直径 直管单 位长度 阻 力的 1～ I．5倍。 式(I1)的锥管换 算系数 ，若把在 直 管 部分 计人 的 一井折算 则为 3， 高 于此值 。式 (【3)中锥 管 的压力 损失 由 t表示 ， 表 2中锥 管口丁一_3，节流 速率 t由实验 测 定。 文 献 中 所 列锥管 的换算 长度 (见表 3)大大地超 过上 述 计算值。 日本 备生产厂 说明书 中所列举的换 算 长 度虽 有差异， 与表 3所剐值大 致相符 ，都 比 式 (7)计算值 大得多 。表 3中所列的换算 长 度 是 在实验 的基础上 ，并考虑 到一定 的裕度给 出 的 。式 (13)中 的 节 流 速 率 随 坍 落 度 锥 管 尺 寸 、 流 速 矿，甚 至 不 同 级 配 骨 料 的混 凝 土都 有 变 化 。 式 (7)是根 据混凝 上在管 内流动肘 的柱寒 流理 论，管壁 摩擦阻 力 与流速 呈 线性 关系， 同时 考 虑管 内混凝土流 动时 的动量 变化推 导出的。 实 际 上，混 凝土在锥 管 中的流动 已不尽符 合上 面 的理 论 。 由 于锥 管 中混 凝 土 的径 向 收 缩 运 动 ， 增加 了对 管壁 的径 向压 力， 自然 增加 了管 壁的 摩 擦 阻 力 。 更 重 要 的 一 点 是 这 种 收 缩 运 动 ， 增 加 了混 凝土 的楔效应和 滚动效 应 ，产 生了扩 容， 随 坍 落 度 减 小 而 增 大 了 内摩 擦 力 。 这 种 现 象 ， 没 有 在 式 (7)中 反 映 出 来 。 文 献 [4]也 未 给 出 的 实 验 数 据 ， 为 了反 映 出 选 种 影 响 ，可 参 考 日 本各厂 家的换 算长 度 ，在式 (11)中引 入锥管 系 数 。 3) 弯 管 的 压 力 损 失 ～ }3 一 口 5 3 4 5 蕊 一《一 维普资讯 http://www.cqvip.com