·434。 北京 科技大学学报 1999年第5期 12 15 (a) 3 (b) 8 {c) 10 3 13 3 8 6 1 88号单元 188号单元 188号单元 2 2 89号单元 289号单元 289号单元 390号单元 390号单元 390号单元 杀 9 11 1315 17 9 11 1315 17 11 13 15 11 坏壳厚度mm 坯壳厚度mm 坯壳厚度mm 图4不同压下率时铸坯纵向塑性应变与坯壳厚度的关系.(a)压下率=4%：(b)压下率=12%：(c)压下率=16%. 铸坯纵向塑性应变大于临界应变，就会产生裂 2.4铸轧模拟实验分析 纹.所以，对铸轧来讲，对坯壳厚度有一定要求， Eisermann和Cremer对空芯铸坯进行的铸 Danieli薄板坯连铸动态液池控制系统内容之一 轧模拟实验没有考虑轧辊与液芯对宽面坯壳压 是铸轧终止时必须保留一定比例液芯，而且不 力的作用.事实上，Eisermann的铸轧热模拟实 同钢种要求铸轧终止时的液固比例也不同，这 验清楚显示窄面坯壳在铸轧时的纵向伸长.实 和本文的结论相-致.Danieli的铸轧工艺规程 际生产是连续的，不存在实验室模拟时的端部 在一定程度上说明本文的分析是正确的 效应，俦坯横截面平齐，铸坯宽面必须与窄面保 2.3压下率对铸坯纵向塑性应变的影响 持相同的纵向塑性应变.因此，铸轧过程中厚坯 图5所示是坏壳厚度等于16.2mm时铸坯 壳液芯铸坯产生的纵向塑性应变不能忽略，除 纵向塑性应变与压下率的关系，从图中可以看 非这种应变受到抑制. 出，纵向塑性应变随压下率的增加而增大，当压 Eisermann和Cremer的实验均没有考虑坯 下率达到一定值时应变不再增大，图6所示的 壳厚度方向的温度梯度，液芯铸坯铸轧时，铸坯 是不同坯壳厚度时铸坯纵向塑性应变与压下率 厚度方向存在很大的温度梯度，这与传统的热 的关系 轧和冷轧不同.Cremer的实验是在室温进行的， 20 薄板坯连铸拉速高，铸轧时压下速度快，液 18 6 芯是糊状的两相区，流动性差，铸轧时不能忽略 液芯对坯壳的反作用力. 素 0 188号单元 289号单元 390号单元 3结论 6 4 (1)薄板坯连铸液芯铸轧时不能忽略液芯对 2 1216202428 坯壳的反作用力 压下率% (2)薄板坯连铸液芯一对辊铸轧在坯壳较 图5铸还纵向塑性应变与压下率的关系 坯壳厚度=16.2mm 薄时铸坯纵向伸长可以忽略，坯壳较厚时铸坯 8 12 a (b) (e) 7 10 6 5 蚁 4 88号单元 6 188号单元 3 289号单元 189号单元 289号单元 290号单元 系 2 390号单元 390号单元 1 8 12 P 12 16 12 16 20 压下幸% 压下率% 压下率% 图6不同坯壳厚度时铸坯纵向塑性应变与压下率的关系.(a)坯壳厚度=7.4mm; (b)坯壳厚度=9.9mm(c)还壳厚度=12.6mm· 4 3 4 · 北 京 科 技 大 学 学 报 一9 9 9 年 第 5 期 l 5 1 3 一 c ) 3 . 落厂尹 士竺了贵些 为 “ ’ U 亏 早儿 俐罗、侧到澎尽蒸 一 不 俐侧芝创 · 鲁但蒸 一 派 倒芝今兰一 , 承星荔 坯 壳 厚度 /m m 1 1 1 3 15 坯 壳厚度 m/ m 坯 壳 厚度 /m m 图 4 不 同压下 率时铸 坯纵 向塑性应 变与坯 壳厚度 的关系 . (a) 压下 率= 4 % : (b) 压 下率= 12 % ; (c) 压 下率= 16 % . 铸坯 纵 向塑 性 应变大 于 临界 应变 , 就会产生 裂 纹 . 所 以 , 对铸轧来讲 , 对坯壳厚 度有一 定 要 求 . D an ie il 薄板坯连铸动 态液 池控 制系统 内容之一 是 铸 轧终 止时必 须 保 留一 定 比例 液芯 , 而 且不 同钢 种要 求铸轧终 止 时 的液 固比 例也 不 同 , 这 和 本 文 的 结论相 一 致 17 } . D an iel i 的铸轧工 艺规 程 在一 定程度上 说明 本文 的分析是正 确 的 . .2 3 压 下 率对 铸坯纵 向 塑性应 变的 影 响 图 5 所 示 是 坯 壳厚 度等 于 16 .2 m m 时 铸坯 纵 向塑 性应 变 与压 下 率 的关系 . 从 图 中可 以看 出 , 纵 向 塑性 应变 随压 下 率 的增 加而 增 大 , 当压 下 率达 到 一 定 值 时应 变不 再 增 大 . 图 6 所示 的 是不 同坯 壳厚度时 铸坯 纵 向塑 性应 变 与压 下 率 的 关 系 . 1 2 才一 l ,厂1 . .2 4 铸轧模拟 实验分 析 iE se rm a n 和 C re m er 对空 芯 铸坯进 行的 铸 轧模拟实验没 有考虑轧辊 与液 芯对宽面坯壳压 力的作用 . 事实上 , iE se mr a n 的铸轧热模拟 实 验清楚显 示 窄面坯 壳在铸轧 时 的纵 向伸长 . 实 际生 产 是连续 的 , 不 存在实验室模拟 时的端 部 效应 , 铸坯横截面平齐 , 铸坯 宽面必 须与窄面保 持 相 同的纵 向塑性应变 . 因此 , 铸轧过程中厚坯 壳液芯 铸坯 产生 的纵 向塑性应 变不 能忽 略 , 除 非这种应变 受 到抑制 . iE se mr a im 和 c er m e : 的实验均没 有考虑坯 壳厚度方 向的温度梯度 . 液芯 铸坯 铸轧 时 , 铸坯 厚度方 向存 在很大 的温度梯度 , 这 与传统 的热 轧和 冷 轧不 同 . C er m er 的实验是 在室 温进行的 . 薄板坯连铸拉速高 , 铸轧时压下 速度快 , 液 芯 是糊状 的两 相 区 , 流动性差 , 铸轧时不能忽 略 液芯 对 坯 壳的反作用力 . 3 结 论 ( l) 薄板坯连铸液芯铸轧时不 能忽 略液芯 对 坯 壳 的反 作用力 . (2) 薄板坯连铸液芯一对辊铸轧在 坯壳较 薄时铸坯纵 向伸长 可 以忽 略 , 坯壳较 厚时 铸坯 罗俐侧塑登尽荔\ 压下 率 /% 图 5 铸坯 纵 向塑性 应 变与压 下 率的 关系 . 坯 壳厚 度 = 1.6 2 m m 俐道芝到 , 酬厄蒸 ( a ) , 声行2 9 0示号 单元 l 广3 9 { 号单 元 ) `2 陌1 0 卜 8 卜 2 1 8 号单元 2 8 9 号单 元 3 9 0 号单元 俐芝逞丈 , 俐侧犁尽岁/母荔 澎星荔 压 下 率 /% 压下率 /% 4 8 1 2 16 2 0 压 下 率 /% 图 6 不 同坯 壳厚度 时铸坯 纵 向塑 性应 变与压下 率的关 系 . ( a) 坯 壳厚度` .7 4 m 叫 ( b ) 坯 壳厚度 = 9 . 9 m m ; ( e ) 坯 壳厚 度 = 12 . 6 m m