不同条件下平均固结度计算公式见表4.2.2-1 表4.2.2-1不同条件下平均固结度计算公式 序号条件 平均固结度计算公式 备注 竖向排水固结 Terzaghi解 元=1-8 2内径向排水固结 arron解 U=1 F(n)d 3竖向和内径向排水 固结(砂井地基平 e:" (a) F(n)=-In(n x2 F(n)d: d 均固结度) l-(1-Ur(1-U:) d 砂井未贯穿受压土U=Q0=+(1-Q)U 层的平均固结度 Q 普遍表达式 U=1 表中:cn一竖向固结系数,4=k(1+e) n—径向固结系数(或称水平向固结系数),cn=A(+e d—一每一个砂井有效影响范围的直径 d—砂井直径。 2)逐渐加荷条件下地基固结度的计算 以上计算固结度的理论公式都是假设荷载是一次瞬间加足的。实际工程中,荷载总是 分级逐渐施加的。因此,根据上述理论方法求得固结时间关系或沉降时间关系都必须加以 修正。修正的方法有改进的太沙基法和改进的高木俊介法 a、改进的太沙基法对于分级加荷的情况,太沙基的修正方法是假定 (a)每一级荷载增量p1所引起的固结过程是单独进行的,与上一级荷载增量所引起的固 结度完全无关; b)总固结度等于各级荷载增量作用下固结度的叠加 (c)每一级荷载增量P在等速加荷经过时间κ的固结度与在t/2时的瞬时加荷的固结 度相同,也即计算固结的时间为t/217 不同条件下平均固结度计算公式见表 4.2.2-1。 表 4.2.2-1 不同条件下平均固结度计算公式 序号 条 件 平均固结度计算公式   备 注 1 竖向排水固结 ( U z >30%) U e z C H t v = − − 1 8 2 4 2 2   8 2   2 2 4 C H v Tezaghi 解 2 内径向排水固结 U e r F n C d t h e = − − 1 8 2 ( ) 1 2 ( ) 8 e h F n d C Barron 解 3 竖向和内径向排水 固结(砂井地基平 均固结度) U e rz F n C d C H t h e v = −  − + 1 8 2 8 4 2 2 2   ( ( ) ) =1− (1− U )(1− U ) r z 8 2  2 2 2 4 ( ) 8 H C F n d C v e h  + F n n n n n n ( ) = ln( ) − − − 2 2 2 2 1 3 1 4 n d d e w = 4 砂井未贯穿受压土 层的平均固结度 U = QUrz + − Q U z (1 )  − − 1 8 2 8 Q 2 e F n C d t h e  ( ) 8 2  Q 8 2 C F n d h e ( ) Q H H H = + 1 1 2 5 普遍表达式 U e t = −  −  1   表中： cv ——竖向固结系数， c k e a v v w = +  (1 )  ch ——径向固结系数(或称水平向固结系数), c k e a h h w = +  (1 )  de ——每一个砂井有效影响范围的直径； dw ——砂井直径。 2)逐渐加荷条件下地基固结度的计算 以上计算固结度的理论公式都是假设荷载是一次瞬间加足的。实际工程中，荷载总是 分级逐渐施加的。因此，根据上述理论方法求得固结时间关系或沉降时间关系都必须加以 修正。修正的方法有改进的太沙基法和改进的高木俊介法。 a、改进的太沙基法 对于分级加荷的情况，太沙基的修正方法是假定： (a)每一级荷载增量 pi 所引起的固结过程是单独进行的，与上一级荷载增量所引起的固 结度完全无关； (b)总固结度等于各级荷载增量作用下固结度的叠加； (c)每一级荷载增量 pi 在等速加荷经过时间 t 的固结度与在 t /2 时的瞬时加荷的固结 度相同，也即计算固结的时间为 t /2