(d)在加荷停止以后,在恒载作用期间的固结度,即时间t大于T;(此处T为p2的加载 期)时的固结度和在五时瞬时加荷后经过时间(- 2的固结度相同; (e)所算得的固结度仅是对本级荷载而言,对总荷载还要按荷载的比例进行修正 对多级等速加荷,修正通式为 U,=∑0 (4.2.2-1) n-1 式中可:——多级等速加荷,t时刻修正后的平均固结度 U—瞬时加荷条件的平均固结度 Tn-1、Tn——分别为每级等速加荷的起点和终点时间(从时间0点起算)。当计算某 级加荷期间t的固结度时,则Tn改为t 第n级荷载增量,如计算加荷过程中某一时刻t的固结度时,则用该时刻 相对应的荷载增量 改进的高木俊介法该法是根据巴伦理论,考虑变速加荷使砂井地基在辐射向和垂 直向排水条件下推导出砂井地基平均固结度的,其特点是不需要求得瞬时加荷条件下地基 固结度,而是可直接求得修正后的平均固结度。修正后的平均固结度为 =0(-)-g“-c 式中U——t时多级荷载等速加荷修正后的平均固结度(%) ∑Δp——各级荷载的累计值 第n级荷载的平均加速度率(kPa/d) Tn-1、Tn——分别为各级等速加荷的起点和终点时间(从零点起算),当计算某一级等速 加荷过程中时间t的固结度时,则Tn改为t; a、B——见表4.2.2-1。 c、影响砂井固结度的几个因素 (a)关于初始孔隙水压力 (b)关于涂抹作用 (c)关于砂料的阻力。 d、地基土抗剪强度增长的预估 在预压荷载作用下,随着排水固结的进程,地基土的抗剪强度就随着时间而增长;另 一方面,剪应力随着荷载的增加而加大,而且剪应力在某种条件(剪切蠕动)下,还能导18 (d)在加荷停止以后，在恒载作用期间的固结度，即时间 t 大于 Ti （此处 Ti 为 pi 的加载 期）时的固结度和在 Ti 2 时瞬时加荷 pi 后经过时间 t Ti −       2 的固结度相同； (e)所算得的固结度仅是对本级荷载而言，对总荷载还要按荷载的比例进行修正。 对多级等速加荷，修正通式为： U U p p t rz t T T n n n n ' =   −   +      −1 2 1   (4.2.2-1) 式中 U  t ——多级等速加荷， t 时刻修正后的平均固结度； U rz ——瞬时加荷条件的平均固结度； Tn−1、 Tn——分别为每级等速加荷的起点和终点时间（从时间 0 点起算）。当计算某一 级加荷期间 t 的固结度时，则 Tn 改为 t ； pn ——第 n 级荷载增量，如计算加荷过程中某一时刻 t 的固结度时，则用该时刻 相对应的荷载增量。 b、改进的高木俊介法 该法是根据巴伦理论，考虑变速加荷使砂井地基在辐射向和垂 直向排水条件下推导出砂井地基平均固结度的，其特点是不需要求得瞬时加荷条件下地基 固结度，而是可直接求得修正后的平均固结度。修正后的平均固结度为：  = ( ) ( )   − − −      −   U − q p T T e e e t n n n n t Tn Tn ' 1  1 1      (4.2.2-2) 式中 U  t —— t 时多级荷载等速加荷修正后的平均固结度（%）； p ——各级荷载的累计值； q n ——第 n 级荷载的平均加速度率（kPa/d）； Tn−1、 Tn——分别为各级等速加荷的起点和终点时间（从零点起算），当计算某一级等速 加荷过程中时间 t 的固结度时，则 Tn 改为 t ；  、  ——见表 4.2.2-1。 c、影响砂井固结度的几个因素 (a)关于初始孔隙水压力。 (b)关于涂抹作用。 (c)关于砂料的阻力。 d、地基土抗剪强度增长的预估 在预压荷载作用下，随着排水固结的进程，地基土的抗剪强度就随着时间而增长；另 一方面，剪应力随着荷载的增加而加大，而且剪应力在某种条件（剪切蠕动）下，还能导