Vol27 No.4 袁方明等：不同浇铸阶段F钢连铸板还洁净度 439。 尾坯截取内弧表层、外弧表层和内侧1/4厚度处 表2所示为电解分析得到的铸坯试样大型夹杂 的试样，试样长230mm,宽50mm,厚25mm.将上 物的含量) 述试样酸浸去除表面氧化皮之后，采用SLME大 由表2可以看到，除第1浇次第2,3炉交接 样电解方法对试样进行电解处理，由阳极沉淀中 坯和第2浇次尾坯之外，铸坯内侧1/4厚度处试 分离得到尺寸大于50m的大型夹杂物含量（如 样的大型夹杂物的质量分数明显高于内弧和外 表2 SLIME大样电解方法得到的二个浇次铸还试样大型夹杂物含量 Table 2 Large-scale non-metallic inclusions in different IF slab samples 夹杂物质 夹杂物质量 不同粒径夹杂物质量/mg 试样质量kg 试样 位置 量mg 分数/10 <80m 80-140m140-300m>300μm I浇次Ⅱ浇次I浇次Ⅱ浇次I浇次Ⅱ浇次I浇次Ⅱ浇次I浇次Ⅱ浇次I浇次Ⅱ浇次I浇次Ⅱ浇次 内弧表层 2.521.86 0.40.8 1.584.30 0.1 02 0.2 0.3 第1炉 内侧1/4厚度 2221.84 0.9 0.9 4.054.87 0.2 0.6 0.1 头坯 外弧表层 2.721.89 0.40.4 1.472.11 内弧表层 2.902.740.20.40.681.45 第2炉 内侧1/4厚度 2.66 2.722.2 1.7 8.276.25 0.1 0.21.0 0.5 0.5 1.5 0.1 第2坯 外弧表层 4.021.440.2 0.50.493.47 内弧表层2.901.864.70.4 16.22.15 0.1 0.6 4.0 第2,3炉 内侧1/4厚度 3.442.32 0.40.3 1.161.29 0.1 0.1 0.2 交接坯 外弧表层 2.753.51 0.30.5 1.091.42 0.1 0.1 0.2 0.1 内弧表层1.761.870.2 0.41.132.13 第3炉 内侧1/4厚度 3.451.800.603 1.731.66 0.2 0.1 03 尾坯 外弧表层 2.080.830.2 1.2 0.9614.45 0.3 0.2 0.4 0.3 弧表层试样，其中两个浇次第2炉第2块坯分别 含量低于或相当于上1/4厚度处试样，只有少数 达到8.27×10和6.25×10-，这是由于夹杂物在内 铸坯内外弧表层试样含较多的大型夹杂物，这与 弧侧1/4厚度处富集造成的. 卷渣发生的少数规律四是相符的. 根据SLIME大样电解分析结果，两个浇次正 本次实验在铸坯表层试样中扫描电镜观察 常浇铸的铸坯试样大型夹杂物质量分数平均为 到的大型夹杂物X射线能谱成分分析表明有相 3.66×107,表明铸坯中大型夹杂物含量偏高.由 当一部分夹杂物为块状AO夹杂物，没有结晶 表2和图5还可以看到，第1浇次第2,3炉交接 器保护渣成分，说明这部分夹杂物并不是来源于 坯的内弧表层试样和第2浇次尾坯的外弧表层 结晶器保护渣卷入，从另一角度考虑，这些块状 试样的大型夹杂物质量分数高达16.2×10-？和 AO,夹杂物尤其是大尺寸的块状AlO夹杂物可 14.45×10-7,且尺寸大于300μm的夹杂物质量分 能是由于水口堵塞沉积物被钢流带入所造成的， 数超过13.8×10-和3.61×10-，表明浇铸时发生了 3结论 较严重的保护渣卷渣或其他原因引起的夹杂物 增多，该板坯连铸具备液面自动控制，浇铸F钢 (I)两个实验浇次头坯[C],[O和N)含量显 时拉速也较低(<l.2mmin),结晶器保护渣卷入 著高于同浇次其他铸坯试样的含量，[A,含量明 主要发生在拉速变化、水口堵塞、头坯或尾坯等 显低于同浇次其他铸坯试样的[A,含量，表明开 结晶器液面波动加剧的非稳定浇铸状态 浇初期发生了较严重的二次氧化。 由本研究SLME检验结果可以看到，除了在 (2)除开浇头坯以外，正常浇铸炉次之间的 非稳态（第1浇次第2,3炉交接坯和第2浇次尾 交接坯和尾坯试样的[O],N,[A含量处于正常 坯)可能由于拉速等变化造成液面波动加剧，引 波动范围.表明在相邻炉次交换和浇次的浇铸末 起保护渣卷入或其他原因造成表层夹杂物含量 期，钢水的二次氧化并不是非常严重. 上升以外，在所分析的8个炉次铸坯试样中，6个 (3)两个浇次头坯试样中存在大量较大尺寸 炉次的铸坯上、下表层试样的大型非金属夹杂物 的群络状A2O,夹杂物，其中有些群络状夹杂物N 2 V b 7 L 0 . 袁方 明 等 4 : 不 同浇 铸阶 段 甘 钢 连铸 板坯 洁净 度 尾坯 截 取 内弧表 层 、 外 弧 表 层和 内侧 厚度 处 / 4 1 的试 样 , 试 样长 230 r n r n , 宽 50 r 。们。 , 厚 25 ~ . 将 上 述试 样 酸浸 去 除表 面氧 化 皮之 后 , 采 用 S L MI E 大 样 电解 方法 对试 样进 行 电解 处 理 , 由阳极 沉淀 中 分 离得 到 尺寸 大 于 50 林m 的 大型 夹 杂 物含 量 ( 如 表 2 所 示 为 电解 分 析得 到 的铸 坯试 样 大 型 夹杂 物 的含 量 ) . 由表 2 可 以看 到 , 除第 1 浇 次 第 2 , 3 炉 交接 坯和 第 2 浇 次尾 坯 之外 , 铸 坯 内侧 14/ 厚度 处试 样 的大 型 夹 杂 物 的质 量 分数 明显 高 于 内弧和 外 表 2 s L I M E 大样 电解 方法 得到 的二 个浇 次铸 坯试 样大 型夹 杂物 含最 aT b l e 2 L a 飞. . s e a l e n o n 一 m e t a lli c i n e l u s i o . s 认 d i fe 比 n t IF , l a b s a m P les 试 样 位 置 试样 质 量崛 夹杂物 质 量 /m g 夹杂 物质 量 分数 /1 0 一 7 不 同粒 径夹 杂物 质量加g < 8 0 卜m s小 14 0 p m 14 0 ~ 30 0 p m > 3 0 0 卜m I 浇次 1 浇次 I浇 次 n 浇 次 I浇 次 n 浇 次 I 浇次 n 浇 次 I 浇次 n 浇次 I 浇 次 n 浇 次 I浇 次 n 浇 次 2 . 1. 0 一一 2 ù n 6 八U1 一 `且. nn `, 第 1 炉 头 坯 内弧表 层 内侧 14/ 厚度 0名 1 . 5 8 4 3 0 0 . 9 4 0 5 4 8 7 、曰úù一, J 24 … 卫且. `内U、 , 口 片一月一只月了O 6 气`4 ,人. 一nU 80 04一.05.17 ”一.042 外 弧表层 内弧表层 第 2 炉 第 2 坯 内狈四l4/ 厚度 2 . 5 2 1 . 8 6 2 . 2 2 1 . 84 2 72 1 . 8 9 2 . 90 2 . 74 2 . 66 2 . 72 ù 6 ,` : n ù n ù 们.03一204 `02 曰1. 0曰、一1一 外弧 表层 内弧 表层 4 . 0 2 2 9 0 第 2 , 3 炉 交 接 坯 内侧 14/ 厚度 外弧 表层 内弧 表层 3 . 科 2 . 7 5 第 3 炉 尾坯 内侧 14/ 厚度 外弧 表层 0 . 4 1 6 2 2 . 15 一 0 . 3 1 . 16 1 . 2 9 0 . 1 0 5 1 . 0 9 1 . 4 2 一 0 . 4 1 . 13 2 . 13 一 0 3 1 7 3 1 . 6 6 0 2 1 . 2 0 . 9 6 14 . 4 5 一 弧 表 层试 样 , 其 中两 个浇 次第 2 炉 第 2 块 坯 分 别 达 到 .8 2 7 、 1-0 ,和 .6 2 5 x 10 一 , , 这是 由于 夹 杂物 在 内 弧 侧 14/ 厚度 处 富集 造 成 的 . 根据 S L IM E 大样 电解 分 析 结 果 , 两个 浇 次正 常 浇 铸 的铸 坯 试 样 大 型夹 杂物 质 量 分 数平 均 为 .3 “ x l 『 , , 表 明铸坯 中大 型 夹杂 物 含 量偏 高 . 由 表 2 和 图 5 还 可 以看 到 , 第 1 浇 次第 2 , 3 炉交 接 坯 的 内弧 表 层试 样 和 第 2 浇 次 尾 坯 的外 弧 表 层 试 样 的 大 型 夹 杂 物 质 量 分 数 高 达 16 .2 ` 10 一 和 14 .4 5 ` 10 一 , , 且 尺 寸 大 于 3 0 0 林m 的 夹杂 物 质 量 分 数 超 过 13 . 8x 10 刁 和 3 . 6 1 x 1-0 , , 表 明浇铸 时发 生 了 较 严 重 的保 护 渣 卷渣 或其 他 原 因引 起 的夹 杂物 增 多 . 该 板坯 连 铸 具 备液 面 自动 控 制 , 浇铸 IF 钢 时 拉速 也较 低 (l< . 2 m · m i n 一 ’ ) , 结 晶器 保 护渣 卷 入 主要 发 生在 拉 速 变 化 、 水 口 堵 塞 、 头 坯 或尾 坯 等 结 晶器 液面 波 动 加剧 的非 稳定 浇 铸状 态 . 由本研 究 S L I M E 检 验 结果 可 以看 到 , 除 了在 非 稳 态 ( 第 1 浇 次 第 2 , 3 炉 交 接坯 和 第 2 浇 次尾 坯 ) 可 能 由于拉 速 等变 化 造 成液 面 波 动加 剧 , 引 起 保护 渣 卷 入 或 其 他 原 因造 成 表 层 夹 杂物 含 量 上升 以外 , 在所 分 析 的 8 个 炉次 铸 坯试 样 中 , 6 个 炉次 的铸坯 上 、 下表层 试样 的大型 非金 属 夹杂 物 含 量低 于或 相 当 于上 14/ 厚度 处 试样 , 只 有少 数 铸 坯 内外 弧表层 试 样含 较 多的大 型夹 杂物 , 这 与 卷 渣 发 生的 少 数规 律 `71 是 相符 的 . 本 次 实 验 在铸 坯表 层试 样 中扫 描 电镜 观 察 到 的大 型 夹 杂物 X 射 线 能谱 成 分分 析表 明有 相 当一 部 分 夹 杂物 为 块状 A LO , 夹杂 物 , 没有 结 晶 器 保 护渣 成 分 , 说 明这 部分夹 杂物 并 不是来 源 于 结 晶器 保 护渣 卷 入 . 从 另 一角 度考 虑 , 这 些 块状 1A 2O , 夹杂 物 尤其 是大 尺 寸 的块状 1A 2 O 3夹 杂物 可 能 是 由于水 口 堵 塞 沉积 物被钢 流 带入 所造 成 的 . 3 结 论 ( l) 两 个 实验 浇 次头 坯 [C] , [O] T 和 困』含 量 显 著 高于 同浇 次其他 铸 坯试 样 的含 量 , A[ l] , 含 量 明 显 低 于 同浇 次其 他 铸坯 试样 的「A I] : 含 量 , 表 明开 浇 初 期 发 生 了较严 重 的 二 次氧 化 . (2 ) 除 开 浇头 坯 以外 , 正常 浇 铸炉 次 之 间 的 交 接坯 和 尾 坯试 样 的〔o] T ,困] , A[ l] , 含 量 处 于正 常 波动 范 围 . 表 明在相 邻 炉次 交换 和浇 次 的浇铸 末 期 , 钢 水 的 二次 氧 化 并不 是 非常 严 重 . (3 ) 两 个浇 次 头坯 试 样 中存 在 大 量较 大 尺寸 的群 络状 1A 2 0 , 夹 杂物 , 其 中有 些 群络 状 夹 杂物