单支撑板桃计算 在板桩下部有一挠曲反弯点。，在c点以上板桩有最大正弯矩，c点以 下产生最大负弯矩，挠曲反弯点c相当于弯矩零点，弯矩分布图如图2-12所示。确定反弯 点c的位置后，已知c点的弯矩等于零，则将板桩分成ac和cb两段，根据平衡条件可求得 板桩的入土深度」 四、多支撑板桩墙计算 当坑底在地面或水面以下很深时，为了减少板桩的弯矩可以设置多层支撑。支撑的层数 及位置要根据土质、坑深、支撑结构杆件的材料强度，以及施工要求等因素拟定。板桩支撑 的层数和支撑间距布置一般采用以下两种方法设置： 1,等弯矩布置：当板桩强度己定，即板桩作为常备设备使用时，可按支撑之间最大弯 矩相等的原则设置。 2.等反力布置：当把支撑作为常备构件使用时，甚至要求各层支撑的断面都相等时， 可把各层支撑的反力设计成相等。 支撑系按在轴向力作用下的压杆计算，若支撑长度很大时，应考虑支撑自重产生的弯矩 影响。从施工角度出发，支撑间距不应小于2.5m 多支撑板桩上的土压力分布形式与板桩墙位移情况有关，由于多支撑板桩墙的施工程序 往往是先打好板桩，然后随挖土随支撑。 因而板桩下端在土压力作用下容易向内 倾斜，如图213中虚线所示。这种位移 与挡土墙绕墙顶转动的情况相似，但墙后 土体达不到主动极限平衡状态，土压力不 能按库仑或朗金理论计算。根据试验结果 证明这时土压力呈中间大、上下小的抛物 主动士压力P 线形状分布，其变化在静止土压力与主动 图213多支撑板柱培的位移及土压力分布 土压力之间，如图213所示 太沙基和佩克根据实测及模型试验结果，提出作用在板桩墙上的土压力分布经验图形 Q8YHK45958 。 )粘土6a:e)粘土4 多支撑板桩墙计算时，也可假定板桩在支撑 之间为简支支承，由此计算板桩弯矩及支撑作用 力。 五、基坑稳定性验算 (一)坑底流砂验算 图2.15燕坑抽水后水头差引起的漆流单支撑板桩计算 在板桩下部有一挠曲反弯点 c，在 c 点以上板桩有最大正弯矩，c 点以 下产生最大负弯矩，挠曲反弯点 c 相当于弯矩零点，弯矩分布图如图 2-12 所示。确定反弯 点 c 的位置后，已知 c 点的弯矩等于零，则将板桩分成 ac 和 cb 两段，根据平衡条件可求得 板桩的入土深度 t。 四、多支撑板桩墙计算 当坑底在地面或水面以下很深时，为了减少板桩的弯矩可以设置多层支撑。支撑的层数 及位置要根据土质、坑深、支撑结构杆件的材料强度，以及施工要求等因素拟定。板桩支撑 的层数和支撑间距布置一般采用以下两种方法设置： 1．等弯矩布置：当板桩强度已定，即板桩作为常备设备使用时，可按支撑之间最大弯 矩相等的原则设置。 2．等反力布置：当把支撑作为常备构件使用时，甚至要求各层支撑的断面都相等时， 可把各层支撑的反力设计成相等。 支撑系按在轴向力作用下的压杆计算，若支撑长度很大时，应考虑支撑自重产生的弯矩 影响。从施工角度出发，支撑间距不应小于 2.5m。 多支撑板桩上的土压力分布形式与板桩墙位移情况有关，由于多支撑板桩墙的施工程序 往往是先打好板桩，然后随挖土随支撑， 因而板桩下端在土压力作用下容易向内 倾斜，如图 2-13 中虚线所示。这种位移 与挡土墙绕墙顶转动的情况相似，但墙后 土体达不到主动极限平衡状态，土压力不 能按库仑或朗金理论计算。根据试验结果 证明这时土压力呈中间大、上下小的抛物 线形状分布，其变化在静止土压力与主动 土压力之间，如图 2-13 所示。 太沙基和佩克根据实测及模型试验结果，提出作用在板桩墙上的土压力分布经验图形 图 2-14 多支撑板桩墙上土压力的分布图形 a）板桩支撑；b）松砂；c）密砂；d）粘土 H＞6cu；e）粘土 H＜4Cu 多支撑板桩墙计算时，也可假定板桩在支撑 之间为简支支承，由此计算板桩弯矩及支撑作用 力。 五、基坑稳定性验算 （一）坑底流砂验算 图 2-13 多支撑板桩墙的位移及土压力分布 图 2-15 基坑抽水后水头差引起的渗流