李秀程等：低合金钢焊接热影响区的微观组织和韧性研究进展 ·651· (a个 1300 80℃g1 840 800 760 ■■种=出 130℃·s 15.3℃·8 (20kJ·s) 6.8℃g1 100 130℃·g 时间s b760℃ 800℃ 840℃ 板条间的逆转组织 40m 40 um 40 um 150r 100 50 760 800 840 二次热循环蜂值温度℃ 图13二次峰值温度对X100管线钢临界粗品热影响区韧性的影响[].(a)焊接热模拟示意图；(b)热模拟试样中M-A组元的分布： (c)不同热模拟样品的冲击韧性 Fig.13 Effect of second heat-input peak temperature on the ICCCHAZ toughness of X100 pipeline steel(s7]:(a)schematic of welding thermal simu- lation:(b)M-A constituents in thermal simulated samples;(c)toughness of different thermal simulated samples 小M-A的尺寸和密度，且不能使其形成连续的链状分 可能会是一个提高临界粗晶区冲击韧性同时又不损失 布.在工艺改进方面可见报道的研究结果并不多，有 热影响区其他区域韧性的有效途径.在多道次焊接工 学者提出[对于双道次焊接，可以适当设计减小第一 程中，由于需要综合考虑母材焊材成分及道次分配，影 道次的热输入量，这样既可以减小粗晶区的晶粒尺寸， 响因素较多，所以尚没有明确的工艺调整措施.不过 焊接后的冷速又相对较快，晶粒内部的组织也能得到 在条件允许的情况下，如一些小型工件，对焊缝/工件 改善，所以临界粗晶区的韧性也就会得到改善：适当增 进行后续热处理也会是一个可以改善其焊接韧性的有 加第二道次的热输入量，使第二道次形成的热影响区 效途径[可列 组织在较慢的冷速下形成，以保证韧性，同时还可以弥 3结语和展望 补第一道次低热输入量造成的生产效率下降.所以， 减小第一道次的热输入量、增加第二道次的热输入量 综上所述，关于低合金钢的焊缝热影响区的韧性李秀程等: 低合金钢焊接热影响区的微观组织和韧性研究进展 图 13 二次峰值温度对 X100 管线钢临界粗晶热影响区韧性的影响[57] . ( a)焊接热模拟示意图; ( b) 热模拟试样中 M鄄鄄 A 组元的分布; (c) 不同热模拟样品的冲击韧性 Fig. 13 Effect of second heat鄄input peak temperature on the ICCGHAZ toughness of X100 pipeline steel [57] : (a) schematic of welding thermal simu鄄 lation; (b) M鄄鄄A constituents in thermal simulated samples; (c) toughness of different thermal simulated samples 小 M鄄鄄A 的尺寸和密度,且不能使其形成连续的链状分 布. 在工艺改进方面可见报道的研究结果并不多,有 学者提出[12]对于双道次焊接,可以适当设计减小第一 道次的热输入量,这样既可以减小粗晶区的晶粒尺寸, 焊接后的冷速又相对较快,晶粒内部的组织也能得到 改善,所以临界粗晶区的韧性也就会得到改善;适当增 加第二道次的热输入量,使第二道次形成的热影响区 组织在较慢的冷速下形成,以保证韧性,同时还可以弥 补第一道次低热输入量造成的生产效率下降. 所以, 减小第一道次的热输入量、增加第二道次的热输入量 可能会是一个提高临界粗晶区冲击韧性同时又不损失 热影响区其他区域韧性的有效途径. 在多道次焊接工 程中,由于需要综合考虑母材焊材成分及道次分配,影 响因素较多,所以尚没有明确的工艺调整措施. 不过 在条件允许的情况下,如一些小型工件,对焊缝/ 工件 进行后续热处理也会是一个可以改善其焊接韧性的有 效途径[57] . 3 结语和展望 综上所述,关于低合金钢的焊缝热影响区的韧性 ·651·