10-5解: 与齿轮传动一样,蜗杆传动的失效形式有齿面点蚀、磨损、胶合和轮齿折断等, 但由于蜗杆传动工作齿面间相对滑动速度较大,当润滑不良时,温升过高,胶合和 磨损更容易发生。 对材料的选择,要求有一定的强度且具有良好的减摩性、耐磨性及抗胶合性, 且易跑合。 蜗杆一般用碳钢或合金钢制成,一般用途的蜗杆,用40、45、50钢进行调质 处理,其硬度为220~300HBS:重要用途(高速重载)的蜗杆,可用20Cr、20 rEnT 等进行渗碳淬火,使表面淬硬至58-63HRC,或用40、45、40Cr等表面淬火到 40~55HRC 常用的蜗轮材料为锡青铜、无锡青铜及铸铁等,可按滑动速度v选用。当υ>6m/s 时选用铸造锡青铜, ZCuSn10P1、 ZCuSn10Zn2、 ZCuSn5Pb5Zn5:当v<6m/s时选 用无锡青铜如ZCuA9Fe4Ni4、 ZCUAlS8Mn13Fe3Ni2、 ZCUAllo9Fe3、 ZCuZn38Mn2Pb2 等:一般低速v≤2ms,对效率要求不高时,可采用铸铁HTl50、H200等 10-6解 当蜗轮材料选得不同时,其失效形式不同,故其许用接触应力也不同。当蜗轮 材料为锡青铜时,其承载能力按不产生疲劳点蚀来确定,因为锡青铜抗胶合能力强 但强度低,失效形式为齿面点蚀,其许用接触应力按不产生疲劳点蚀来确定。当蜗 轮材料为铸铁或无锡青铜时,其承载能力主要取决于齿面胶合强度,因这类材料抗 胶合能力差,失效形式为齿面胶合,通过限制齿面接触应力来防止齿面胶合,许用 接触应力按不产生胶合来确定。 10-7解: 对于连续工作的闭式蜗杆传动进行热平衡计算其目的是为了限制温升、防止胶 合。蜗杆传动由于效率低,工作时发热量大,在闭式传动中,如果散热不良温升过 高,会使润滑油粘度降低,减小润滑作用,导致齿面磨损加剧,以至引起齿面胶合 为使油温保持在允许范围内,对连续工作的闭式蜗杄传动要进行热平衡计算,如热 平衡不能满足时可采用以下措施:①增大散热面积A:加散热片,合理设计箱体结 构。②增大散热系数Ks:在蜗杆轴端加风扇以加速空气的流通:在箱体内装循环冷 却管道,采用压力喷油循环润滑 10-8解: 由热平衡验算式(10-13) 1000-m)P 1000×(1-0.82)×7.5 +20=132.5°C K.A 10×1.210-5 解： 与齿轮传动一样，蜗杆传动的失效形式有齿面点蚀、磨损、胶合和轮齿折断等， 但由于蜗杆传动工作齿面间相对滑动速度较大，当润滑不良时，温升过高，胶合和 磨损更容易发生。 对材料的选择，要求有一定的强度且具有良好的减摩性、耐磨性及抗胶合性， 且易跑合。 蜗杆一般用碳钢或合金钢制成，一般用途的蜗杆，用 40、45、50 钢进行调质 处理，其硬度为 220~300HBS；重要用途（高速重载）的蜗杆，可用 20Cr、20CrMnTi 等进行渗碳淬火，使表面淬硬至 58~63HRC，或用 40、45、40Cr 等表面淬火到 40~55HRC。 常用的蜗轮材料为锡青铜、无锡青铜及铸铁等，可按滑动速度vs 选用。当vs>6m/s 时选用铸造锡青铜，ZCuSn10P1、ZCuSn10Zn2、ZCuSn5Pb5Zn5；当 vs<6m/s 时选 用无锡青铜如 ZCuAl9Fe4Ni4、ZCuAl8Mn13Fe3Ni2、ZCuAl19Fe3、ZCuZn38Mn2Pb2 等；一般低速 vs≤2m/s，对效率要求不高时，可采用铸铁 HT150、HT200 等。 10-6 解： 当蜗轮材料选得不同时，其失效形式不同，故其许用接触应力也不同。当蜗轮 材料为锡青铜时，其承载能力按不产生疲劳点蚀来确定，因为锡青铜抗胶合能力强， 但强度低，失效形式为齿面点蚀，其许用接触应力按不产生疲劳点蚀来确定。当蜗 轮材料为铸铁或无锡青铜时，其承载能力主要取决于齿面胶合强度，因这类材料抗 胶合能力差，失效形式为齿面胶合，通过限制齿面接触应力来防止齿面胶合，许用 接触应力按不产生胶合来确定。 10-7 解： 对于连续工作的闭式蜗杆传动进行热平衡计算其目的是为了限制温升、防止胶 合。蜗杆传动由于效率低，工作时发热量大，在闭式传动中，如果散热不良温升过 高，会使润滑油粘度降低，减小润滑作用，导致齿面磨损加剧，以至引起齿面胶合， 为使油温保持在允许范围内，对连续工作的闭式蜗杆传动要进行热平衡计算，如热 平衡不能满足时可采用以下措施：①增大散热面积 A：加散热片，合理设计箱体结 构。②增大散热系数 Ks：在蜗杆轴端加风扇以加速空气的流通；在箱体内装循环冷 却管道，采用压力喷油循环润滑。 10-8 解： 由热平衡验算式（10-13） t C K A P t s + =    −  + = − = 20 132.5 10 1.2 1000(1 ) 1000 (1 0.82) 7.5 0 1 1 